1989年, 第25卷, 第3期　
刊出日期：1989-06-01

  

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论文
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  陶瓷刀具断续车削钢时破损判据的研究

  艾兴;夏传波

  . 1989, 25(3): 1-7.

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  本文分析研究了陶瓷刀具断续车削时破损的特点，提出了一个新的断裂力学——随机特性陶瓷刀具破损判据。通过陶瓷刀具力学性能测定和破损寿命随机特性切削试验，以及刀具应力有限元计算表明，根据本文所提破损判据计算得的陶瓷刀具理论破损寿命及其分布规律，经过一定修正后，与试验结果基本一致。刀具破损面的SEM分析也说明，陶瓷刀具的后期破损具有疲劳破坏的特性。
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  精细陶瓷切削过程中表面形成机理的研究

  金东燮

  . 1989, 25(3): 8-12.

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  本文实验研究了用烧结体金刚石单刃刀具微细切削精细陶瓷时，切削沟痕形成过程，阐明了陶瓷材料在切削过程中的变形和破坏特性，解析了切削刃和工件干涉深度不同时出现的弹性滑擦、塑性压入、隆起裂纹和大规模破碎等现象。
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  磨粒生成及长大机理的新探索

  贾春德;J.S.Sheasby

  . 1989, 25(3): 13-18.

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  通过对磨损过程的直接动态观察，本文着重探索了磨粒生成机理及长大规律。研究结果发现，一个磨粒的最终形成通常经过下述几个阶段：以金属塑性流动为特点的超微晶化表层碎裂形成初生核磨粒的磨粒生成阶段；初生核磨粒通过两摩擦面间往复粘着转移的长大阶段；达到往复粘着转长大极限尺寸后的耕犁长大阶段；磨粒积聚层碎后形成磨粒团的耕犁长大阶段。正是磨粒生成、长大过程决定了磨损表面形貌，制约、主宰着磨损过程。
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  油膜负压及粗糙表面油膜承载机理的研究

  吴承伟;郑林庆

  . 1989, 25(3): 19-23，3.

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  本文用一种独特的试验装置，首次较为准确地测出了油膜负压及其极限值，初步解决了表面形貌润滑效应领域里多年来有争议的“悬案”，从而揭示了粗糙表面油膜承载的重要机理，为进一步研究表面形貌的润滑效应提供了试验依据。
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  评定机床颤振稳定性的新方法

  肖友谊;彭泽民

  . 1989, 25(3): 24-30.

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  本文考虑了进行机床动态试验时切削宽度连续变化这一时变因素对机床颤振稳定性的影响。由于切削宽度的连续变化，给切削过程引入了新的反馈因素，从而影响机床颤振稳定性。稳定性条件不仅与机床结构有效动柔度的实部有关，而且与相应的虚部及结构主振频率有关。因而传统理论不再适合做为评定机床动态性能的理论依据。本理论给出的稳定性条件，包含了切削工艺参数、工件材料及形状、机床结构动力学参数对机床颤振稳定性的影响，更符合实际地描述了颤振建立的客观条件，是建立新的机床动态性能评价指标的可靠理论基础。
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  具有不连续表面细长轴的表面精糙度与磨削振痕间关系的探讨

  姜继尚

  . 1989, 25(3): 31-37.

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  本文从被加工表面磨削条痕的间接研究出发，提出周向振痕和轴向振痕的概念，解决了生产中振痕测量问题。运用统计学手段，采用大样本对影响磨削振痕的几个主要工艺参数进行相关分析，解出回归方程。阐明表面粗糙度与磨削振痕间的关联可用一条双曲线解释。对于磨削振痕的旋向，指出有直纹、左旋和右旋。同时发现外圆交叉网纹状振痕，其再现率仅为12.5%。通过正交试验，指明在外圆、内圆和无心磨削中有效地控制磨削振痕的工艺方法。
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  载荷跃变法测量m值

  宋玉泉;连书君;张振军

  . 1989, 25(3): 38-43.

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  本文从应变速率敏感性指数m值的基本定义出发，导出无外推和外推载荷跃变法测量m值的公式，并给出测量装置和测量方法。通过力学解析，建立起m (△p)和m (△pt)、m l、m v、m p之间的函数关系，并得到实验证明。与现有拉伸法测量m值的方法比较，载荷跃变法简便、精确，装置简单，能避免变形过程中材料组织变化和加载系统滞后对m值的影响，而且和实际成形过程比较符合，可推广到胀形和挤压。还可用该法研究增载加载和减载加载对m值的影响。
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  对杯杯型复合挤压一种宏观缺陷产生与否的论证

  李淼泉;吴诗惇

  . 1989, 25(3): 44-50.

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  本文依据最小能量原理及上限法原理，对在杯外径不相等的杯杯型轴对称复合挤压时，在凹模角部处变形金属能否产生收缩进行了分析。分析结果表明，即使在变形的最后阶段，此类复合挤压的凹模角部处变形金属也不会发生收缩。本文还从变形模式随坯料相对余厚转化的角度进一步对结论作了论证。实验结果证实了分析所得结论的正确性。
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  大钢锭内部空洞锻合过程的数值模拟

  王祖唐;刘庄;任猛

  . 1989, 25(3): 51-56.

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  本文采用实验和塑性有限元法模拟相结合的方法研究了大钢锭在锻造过程中内部空洞的锻合机制。结果表明，空洞的闭合度λ和空洞周围的最大压应变ε 1成线性关系。工具与坯料间的磨擦影响坯料内部的应力应变分布，但不改变λ和ε 1的线性关系。当用上下平砧拔长大钢锭时，使ε 1峰值到达坯料中心的最小砧宽比为0.51，最佳砧宽比为0.7。对于FM法拔长，最小砧宽比为0.4，最佳砧宽比为0.6。
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  铬镍钼钢中疲劳裂纹扩张和闭合行为

  楼秉哲;井晓天;沈福三

  . 1989, 25(3): 57-65.

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  本文采用中心裂纹试样，对含碳量分别为0.20%、0.40%和0.80%的三种高强度铬镍钼钢，在应力比从-1至0.5范围内，着重探讨了含碳量、热处理规范与材料强度水平对断面挤压和负应力比条件疲劳裂纹扩张与闭合行为的影响。研究表明：外加压应力使裂纹面产生强制挤压，导致塑性闭合效应降低。在相同的最大应力强度固子K max作用下，负应力比条件会促使裂纹加速扩张。当断裂机制以准解理和韧窝为主时，不同的含碳量、热处理规范和应力比条件下的裂纹扩张速率da/dn相对有效应力强度因子△K (eff)能够完全归一。在线性区，疲劳裂纹闭合行为不受K max的影响，其闭合效应是应力比和材料屈服强度的函数。
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  水平连续铸造球墨铸铁塑性变形的研究

  李超荣;梁吉;吴德海;王贻青;陆文华

  . 1989, 25(3): 66-71.

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  本文研究了不同成分的砂型铸造和水平连续铸造球铁棒材的塑性性能。结果得出，对于普通成分的球铁，铸造方式对压缩变形率影响不大，但对合金球铁，连续铸造棒材的高温塑性要优于砂型铸造。连续铸造棒材可以自由锻造成各种形状，可以模锻成球。可利用锻造后的余热进行热处理，经盐浴等温后，可达σ b=1420MPa，δ=8.7%，α K=118J/cm2的优异综合性能。连续铸造棒材的成分偏析小。锻压后，内部的石墨变成条状；铁素体沿石墨分布呈相应条状，并且数量增多。
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  平面挤压变形的模拟研究

  张承鉴;任广升;苏光辉

  . 1989, 25(3): 72-77，8.

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  本文利用光塑性方法，以国产聚碳酸酯为模拟材料，研究了平面挤压变形，获得了平面挤压变形的全场应变分布。所得应变值的平均误差小于7%。利用光塑性的特性确定了变形区的范围和磨擦对变形区的影响。本文的研究揭示了平面挤压变形的特点及模具润滑等条件对变形流动的影响。
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  Ce在Fe－C－Si合金中的分布和杂质的影响

  张钟植;杜维玺;蒋青;韩其勇

  . 1989, 25(3): 78-81.

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  本文采用有机电解液低温电解法和自射线照相方法，研究了球化元素Ce在工业铸铁和高纯Fe－C－Si合金各相中的显微分布。实验结果表明：Ce在石墨中含量高于其在基体中的含量；合金化Ce量随Ce残余量增加而线性增加；基体中Ce分布不均匀，它一般富集在液相最后凝固区。
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  片墨在断口上的形貌特征及其在断裂过程中的行为

  贺润桐;龙锐;顾进立;鲍永夫;李峰顿

  . 1989, 25(3): 82-87.

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  传统的把片状石墨看作孔洞与裂纹的观点，忽略了对片墨在断裂过程中的行为进行研究，因此，也限制了对铸铁本质认识的深化。本工作利用断口的电子显微分析方法，在对片墨在断口上的形貌特征进行系统研究的基础上，确定了片墨在断口上形貌的名称。并介绍了片墨在断裂过程中的基本行为和片墨表面观察到的大量的结晶学信息，得出了相应的结论。
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  油液体积弹性模量βe的在线测量技术

  李松年;葛思华;史维祥

  . 1989, 25(3): 88-93，9.

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  油液体积弹性模具β e的在线测量技术对于液压系统动态仿真研究、系统监测、适时控制等技术具有重要意义。本文采用R-C网络实现β e的在线测量，测出了β e的区间平均值及β e与压力关系拟合曲线。最后，对β e的随机测量误差作了初步分析。
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  铝合金铸件水溶性陶瓷芯的研究与应用

  孟爽芬;李虹

  . 1989, 25(3): 94-96.

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  本文提供了铝合金铸件水溶性陶瓷芯的组成、性能及其影响因素，介绍了几种典型芯及浇注结果。