1981年, 第17卷, 第1期 
刊出日期:1981-01-01
  

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    论文
  • 王祖唐
    . 1981, 17(1): 1-13.
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    本文对多层压配冷挤压凹模和高压容器的应力和应变以及优化设计的原理进行了系统的论述。优化条件分为:(一)内圈内壁在工作内压作用下允许出现拉应力和(二)内圈内壁在工作内压作用下不出现拉应力两种情况。文章提出根据所选材料和工作内压来确定各层组合圈壁厚和过盈量的计算公式。
  • 凌志光
    . 1981, 17(1): 14-25.
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    本文分析了跨音速透平的特点及各种可能的方案,在简化损失模型下根据一元基本关系式作了参数选择的详尽计算。根据通流阻塞的特点引入了“跨音速比”Ω概念,利用这一参数对计算结果进行综合整理并确定最佳值范围。此外还对跨音速透平的工况与几何气动参数间关系作了分析,从而得出了一些对设计选择跨音速透平方案参数有益的结论。
  • . 1981, 17(1): 26-36.
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    本文阐述了缓进给磨削的特点。这是一种新型的平面磨削加工工艺,缓进给磨削时,砂轮的切削深度大,金属切除率高,比普通磨削高100~1000倍。它可有效地用于型面或平面磨削,并能在一次或几次行程内磨完全深,无须进行诸如铣、刨等粗加工工序。本文还论述了缓进给磨削23000千瓦燃气轮机叶片根槽的机床、砂轮、金刚石滚轮、冷却液的应用以及工艺和磨削机理等。缓进给磨削中关键的问题之一是大面积烧伤和裂纹的产生。因而,本文还叙述了缓进给磨削的切屑形成机理。试验结果表明,当出现烧伤时,工件上的温度由通常的100~130℃会突然上升到1000℃以上。正确选择砂轮、进给速度及冷却液的供应,可以控制工件表面光洁度、形状和公差。
  • 戴德沛;杨延篪;黄协清;顾崇衔
    . 1981, 17(1): 37-49.
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    金属切削振动中现行的切痕形成机理把切痕看成是刀具——工件之间相对振动的简单再现,按照这种机理来分析机床——刀具——工件系统的动态特征往往使研究工作者陷入错误的结论或引起混乱。本文指出由于刀具付切削刃对工件表面前几转形成的切痕进行重复切削,切痕形成的机理比现行的简单再现机理复杂,因而提出一种新的概念来阐明切痕形成的机理可以为解决切削振动中某些关键问题提供正确的途径。
  • 忻孝康;朱士灿
    . 1981, 17(1): 50-61.
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    本文提出了计算具有分流叶片的径流式压气机叶轮三元流场计算方法。通过分流叶片前缘的S 2流面及分流叶片两侧分支流道中的流量在计算中经迭代自动确定。计算实例表明,应用本文计算方法可以得到流线位置和相对M数分布收使敛程度均相当好的数值解。并发现当分流叶片偏离中间位置时,流场比较好。
  • . 1981, 17(1): 62-73.
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    本文分析了叶轮裂纹产生的原因,认为与应力腐蚀有关。用大型CT试样测定了叶轮材料室温下的断裂韧度,并用小型三点弯曲试样测定了室温下和工作温度下的J (lc)。初步测定了应力腐蚀裂纹扩展速度da/dt。引用应力场叠加原理近似地估算了叶轮裂轮纹尖端的应力强度因子,从而算出了临介裂纹长度和剩余使用寿命。
  • 朱恒生
    . 1981, 17(1): 74-80.
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    根据齿廓两次作用原理,本文指出了一平面齿廓有“两条”共轭曲线,导出了第二共轭曲线一般方程式。提出了滚圆与共轭齿轮瞬心圆重合的摆线齿轮啮合计算的新方法,其要点是:第一共轭曲线退变为一点,因此共轭齿轮齿廓是由第二共轭曲线确定的,文中导出了它的简便方程式,列举了,两个应用实例。
  • 张启先
    . 1981, 17(1): 81-88.
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    本文讨论了机械手运动中的间接位置问题。作者将闭式运动链机构分析中所用的运动同一性条件进行推广,对机械手运动中的间接位置问题,提出一种较简便的求解方法。文中结合RRPRR及6R两种机械手对所提方法作了具体阐述。
  • 王荣林
    . 1981, 17(1): 89-100.
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    本文在试验资料基础上,讨论了积屑瘤对切削力切削温度的影响及其形成和撕离的规律。着重分析了积屑瘤和加工表面鳞刺现象的联系。试验表明:积屑瘤形成时使切削力切削温度降低,但对前者的影响较大。试验亦表明,积屑瘤形成和撕离的频率是很高的。对大部撕离而言,可达30至120次/秒。作者认为积屑瘤和加工表面鳞刺现象有密切联系,认为切屑下层金属发生严重停滞是形成鳞刺的先决条件。积屑瘤是切屑下层最严重的停滞,此时鳞刺现象亦最显著。要避免鳞刺就要消除屑瘤。作者发现在粒状和节状切屑时切屑下层亦有明显的停带现象,甚至还看到积屑瘤。因而作者认为,在粒状节状带状切屑的各种情况下,鳞刺与因并无原则性差别,从而对认为“鳞刺是和积屑瘤无关的独特现象”的论点提出异议。