1965年, 第13卷, 第4期 
刊出日期:1965-09-01
  

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    论文
  • 杜钟泽;尹可道;陈能坤
    . 1965, 13(4): 1-22.
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    本文叙述与讨论了涡轮喷气发动机火焰筒在单管燃烧室试验器上壁温测量的试验结果。其主要内容包括:(1)试验装置及测量方法的叙述(2)燃烧室气流进口参数(总压,总温及流量)及余气系数对火焰筒壁温沿轴向分布的影响(3)有气膜冷却的火焰筒和无气膜冷却的火焰筒在相同工作状态下壁温分布的比较。报告还推荐了一种火焰筒传热过程及气膜冷却壁温计算方法,对火焰筒壁温进行了计算,并与实验结果作了比较,提出了编者的看法。
  • 葛永乐;吕建成
    . 1965, 13(4): 23-42.
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    本文总结了燃气涡轮转子空气冷却方面的研究成果,它包括:温度场理论计算方法和电热膜拟方法,冷却方案的分析研究以及涡轮叶片热试验等。文中首先扼要地探讨了燃气涡轮冷却问题的主要内容,然后分别阐述了涡轮各个高温零件在稳定工况下温度场的理论解和模拟解,并采用了上述方法对涡轮各种冷却方案进行了分析比较,最后提供了涡轮叶栅放热方面的试验研究成果。
  • 吴仲华
    . 1965, 13(4): 43-67.
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    本文对于静止、等速移动、以及等速回转座标下的粘性气体的稳定与不稳定、一元和多元流动的气动热力学基本方程作出一个严格的统一的推导。在每种座标下,都根据观察者静止不动、随座标运动、随气体运动的三种观点,推导出相应的气体的作功率、内能变化率、和能量方程。根据这样推导出来的前后观点一致、系统的方程,就很容易看清楚各种情况下粘性力的作用以及各种形式的能量方程中的粘性项的真正物理意义,并从而看出不少工程热力学与气体动力学教科书以及叶轮机械研究报告中若干概念混淆和推导部严格的地方,以及由此得出的错误的方程与错误的结论。
  • 王补宣
    . 1965, 13(4): 68-72.
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    本文提供了一种计算模型,可以根据前文[1][13]所提供的圆管进口段边界层单纯层流和单纯湍流时的近似分析解作为基础,计算3×10{sup}3≤ReD≤1×10{sup}5时进口平滑的圆管进口段内边界层先层流、然后过渡为湍流的任何区段不可压缩流体的流动阻力和壁面摩擦阻力。计算的流动阻力为文献[6]所报导的实验原始资料所验证。
  • 颜迪民
    . 1965, 13(4): 73-84.
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    本文叙述了接触热阻的试验设备及其测定结果。分析了各种参数(载荷、接触表面温度、填充剂种类及其压力等)对接触传热的影响。对接触表面的变形规律作了初步探讨,提出了接触热阻的一般表达式。
  • 张明远
    . 1965, 13(4): 85-92.
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    根据文献[1]所得出的基本结论,本文比较了刀号预先选定时二参数组合的三种螺旋伞齿轮切削方法。文章指出ΔE-ΔA组合是一种理想的切削方法,因为不论在任何情况下这时候齿形曲率误差ΔζΣ=0。考虑到齿高方向的局部接触(特别是对中等螺旋角及大螺旋角的伞齿轮),经过比较后得出每种切削方法的最佳螺旋角适用范围如下:ψ=0~15°采用ΔE-ΔA方案;ψ=25°~50°采用ΔA-Δi方案;ψ>65°采用Δi-ΔE方案。
  • 陈日曜等
    . 1965, 13(4): 93-105.
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    在半精加工及精加工钢料时切削厚度常小于0.05毫米以至接近于5微米(μ),其时加工光洁度一般要求较高。由于此时切削厚度较薄,加工光洁度与刀刃参数如刀刃不平度、楔角及刀刃圆半径等有着较密切的关系,而所用冷却润滑液及切削过程中所产生的积屑瘤也对加工光洁度起着一定的影响。鉴于这一问题在过去文献中尚缺乏系统的参考资料,本文报导了我们在车床上进行的比较系统的试验,目的在于使所得的结果可供生产上用点接触刀具加工中碳钢料时的参考与比较。
  • 董学朱
    . 1965, 13(4): 106-118.
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    本文对以双产形面用滚切法形成共轭齿面的原理进行了较全面的探讨。详细地论述了形成共轭齿面的条件;找到了形成线接触或点接触共轭齿面的条件。根据得到的结果,概括了用滚切法形成共轭齿面的绝大部分方案。本文所得到的一些结论,不仅对寻找齿轮加工的新方法有参考价值,而且对创造新的齿轮传动也是十分重要的。
  • 魏润柏
    . 1965, 13(4): 119-125.
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    本文介绍国产制冷剂氟利昂-12P-V-T关系的实验装置和研究方法。根据实测数据整理成状态方程式,使培特-勃里吉曼(Beattie-Bridgeman)方程简化为维里方程的形式。