2023年, 第59卷, 第8期　
刊出日期：2023-08-08

  

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试验与研究
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  蒸汽发蓝工艺对无取向电工钢铬酸镁涂层六价铬转化的影响

  黄飞, 王永强

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 1-4. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308001

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  针对无取向电工钢经蒸汽发蓝处理后,其铬酸镁涂层中出现六价铬含量超标的问题,利用紫外可见光分光光度计和气氛热处理等方法研究了不同气氛下发蓝工艺对无取向电工钢涂层中六价铬含量的影响。结果表明:在N₂气氛及还原性气氛条件下,随着发蓝时间的延长和温度的升高,涂层中六价铬的含量均会降低,但在较低的发蓝温度下,涂层六价铬的含量下降不明显;要彻底解决六价铬含量超标的问题,必须确保涂层烘烤固化后,材料的六价铬含量达标。
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  表面质量和缺口对Ti80合金弯曲性能的影响

  高琛, 徐魁龙, 王磊, 蔡海琛

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 5-9. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308002

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  利用数字图像相关方法研究了Ti80合金表面质量和缺口对其三点弯曲性能的影响,采用扫描电镜及电子背散射衍射方法对断口进行观察。结果表明:表面抛光试样的抗弯强度最大,表面打磨及缺口试样的抗弯强度略有降低,没有明显的缺口强化效应,断裂应变随着表面质量的下降及缺口尺寸的增加而迅速减小;应力集中系数越大,试样的变形区域越小,应变强化能力越弱;Ti80合金的断口呈韧窝形貌,存在大量的小角度晶界。
专题报道
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  奥氏体不锈钢中铁素体含量的金相法测定标准解析

  燕春光, 王怡, 徐海涛

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 10-13. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308003

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  为了更好地理解并确定奥氏体不锈钢中铁素体含量的测定要求,简要介绍了奥氏体不锈钢中δ铁素体与α铁素体的形成及其对力学性能的影响,概述了俄罗斯标准中奥氏体不锈钢铁素体含量测定的内容,梳理了奥氏体不锈钢中铁素体含量的金相法测定标准GB/T 13305—2008的发展历史,并分析了该标准存在的一些问题,最后对GB/T 13305—2008标准中存在的问题提出了修改建议。
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  DL05电缆钢盘条的晶粒度表征及评价方法

  陶勇, 贾丽晖, 胡涛, 刘明辉, 古兵平, 王潇, 蒋祝爽, 高鹏

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 14-16,31. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308004

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  某DL05电缆钢盘条出现晶粒不均匀的形貌特征,通过晶粒度评价试验,形成了一套针对DL05电缆钢盘条不同晶粒形貌的成体系、全方位的表征和评价技术,并将其应用在DL05电缆钢盘条的技术开发、生产检验中,有效地提升了DL05电缆钢盘条的质量。
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  钢中夹杂物检验及DIN 50602—1985标准中夹杂物评定方法

  王艳阳, 胡浩斌, 赵志海, 魏中洁, 王怀伟, 程亚南

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 17-21. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308005

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  介绍了钢中夹杂物的评定方法,分析了DIN 50602—1985标准中夹杂物宽度、长度和OG型夹杂物的评定方法。结果表明:DIN 50602—1985标准规定用夹杂物面积评定夹杂物级别,这样更能凸显夹杂物对钢性能的影响;对于超长的单个串条状夹杂物,建议采用夹杂物整体长度和宽度对夹杂物进行评级,不进行分割降级和额外标注尺寸;根据 DIN 50602—1985标准中图1计算了夹杂物面积,再根据该标准中表3计算夹杂物的面积,得出二者对OG型夹杂物的评定界限值基本相同,由此可根据OG型夹杂物的直径来评定夹杂物的级别。
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  GB/T 10561标准的修订解析

  顾艳, 孟吉炜

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 22-27. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308006

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  对GB/T 10561标准进行修订时,主要修改了DS类夹杂物定义、夹杂物计算公式、夹杂物评级图,增加了标准术语,钢管的取样图,复合夹杂物、析出相的评定方法及化学特征表示,B法检验的两种结果表示方法等。从标准的术语、原理、取样、检测方法等方面详细介绍了标准GB/T 10561的修订内容,以帮助检测人员更好地执行新标准,提高非金属夹杂物评级的准确度。
质量控制与失效分析
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  Monel 400合金阀体裂纹产生原因

  尉成栋, 赵洁芳

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 28-31. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308007

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  在阀门的焊接过程中,其表面出现了裂纹,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜和能谱分析等方法对裂纹形成的原因进行了分析,结果表明:产生裂纹的主要原因是熔炼过程中残留了未完全反应的电渣。
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  不锈钢钢管焊缝附近部位开裂原因

  冯红兵, 赵浩飞, 戎志冕, 李坤洋, 建占一

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 32-36. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308008

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  汽车底盘用排气管、冷却水管等不锈钢钢管焊缝附近发生开裂现象,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验等方法对其开裂原因进行了分析。结果表明:相比06Cr19Ni10不锈钢,1Cr14Mn10Ni1不锈钢的钢管焊缝附近更容易析出Cr₂₃C₆碳化物,并出现局部贫Cr,贫Cr区域沿着晶界发生腐蚀开裂。
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  GCr15棒材热剪切开裂原因

  刘月云, 杨娥, 周杨, 彭先锦, 田浩

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 37-39,66. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308009

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  在对某热轧态的GCr15棒材进行热剪切下料的过程中,其剪切面有开裂现象。采用宏观观察、超声波检测、化学成分分析、扫描电镜分析及金相检验等方法分析其开裂原因。结果表明:热轧棒材端部的中心应力裂纹是造成剪切开裂的主要原因,棒材端部的中心应力裂纹与棒材轧制后未及时退火或者缓冷有关。
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  万向轴十字销断裂原因

  汪瑞俊

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 40-42. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308010

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  某万向轴十字销在机车运行过程中发生断裂,采用宏观观察、化学成分分析、硬度测试、金相检验、扫描电镜分析等方法对其断裂原因进行了分析。结果表明:不良的淬火马氏体组织及大尺寸的MnS夹杂降低了十字销倒角部位的抗疲劳性能,在交变应力的作用下,十字销发生疲劳断裂。
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  大口径法兰开裂原因

  张乃昕, 盖红德, 孙岭, 宋雪, 丛晓, 胡娜娜, 安文祯, 滕金冰

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 43-46. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308011

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  采用宏观观察、化学成分分析、硬度测试、金相检验、扫描电镜及能谱分析等方法分析某大口径法兰开裂原因。结果表明:法兰热影响区基体组织敏化,截面变化处与热影响区重合导致应力叠加;法兰基体组织的晶粒粗大,且含有大量条状夹杂;法兰长期在敏化温度范围内运行,最终导致其发生应力腐蚀开裂。最后针对具体开裂原因,提出了相应的改进措施。
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  低温省煤器ND钢大面积腐蚀原因

  张安文, 霍岩, 李建雄, 张志博

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 47-50. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308012

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  某电厂低温省煤器ND钢发生大面积腐蚀,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、硬度测试、扫描电镜分析、X射线衍射分析、离子色谱分析等方法研究腐蚀原因。结果表明:试样的化学成分、显微组织、显微硬度等均符合标准要求;泄漏的水溶解了烟气中的硫化物,形成酸性溶液并吸附到管子外表面,溶解的F^-、Cl^-和SO^2-₄破坏了ND钢管壁表面的保护膜,导致低温省煤器发生大面积腐蚀。最后提出了改进建议,以避免低温省煤器ND钢发生大范围腐蚀。
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  再热器TP347H钢受热面管开裂原因

  周浩

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 51-54. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308013

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  某电厂后屏再热器TP347H奥氏体不锈钢受热面管发生开裂,采用宏观观察、扫描电镜和能谱分析、室温拉伸试验等方法分析其开裂原因。结果表明:TP347H奥氏体不锈钢受热面管发生脆性开裂,其显微组织老化级别为4. 5级;受热面管长期过热运行后,晶界析出粗大的碳化物,组织发生劣化,材料的脆性增加,导致管子开裂。
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  锅炉旋风分离器水冷壁过热管开裂原因

  曹慧泉, 刘勇, 黄六一, 钟丰平, 王锋, 刘继权

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 55-58. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308014

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  某锅炉旋风分离器水冷壁过热管多次发生开裂事故,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、硬度测试、扫描电镜及能谱分析等方法对开裂原因进行分析。结果表明:过热管长期处于450 ℃以上的高温状态,珠光体组织球化明显,显微组织的劣化导致过热管的强度和硬度下降;被氧化腐蚀减薄的过热管在蒸汽压力的作用下胀粗变形,最终导致过热管开裂。
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  核电厂疏水器壁厚减薄原因

  高超, 蒲晶菁, 张度宝, 刘忠, 廖雪波

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 59-62. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308015

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  某核电厂高压加热器系统疏水器在服役过程中发生局部减薄,采用宏观观察、化学成分分析、金相检验、扫描电镜分析及X射线衍射等方法对疏水器壁厚减薄原因进行了分析,并对疏水器流道的流态进行了模拟计算。结果表明:高流速介质的冲刷减薄及流体加速腐蚀减薄是造成疏水器减薄穿孔失效的直接原因;阀体内表面脱碳导致材料的硬度降低、抗冲刷能力和耐腐蚀性减弱,从而加速了阀体的壁厚减薄。
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  某输电线路钢管塔筒体开裂原因

  张武能, 卢蒙, 兰光宇, 张留斌, 王吉

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 63-66. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308016

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  某输电线路钢管塔筒体发生开裂,采用宏观观察、化学成分分析、力学性能测试、金相检验、扫描电镜和能谱分析等方法对其开裂原因进行分析。结果表明:筒体材料的化学成分不满足标准要求;筒体材料的显微组织异常是筒体开裂的主要原因。
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  超超临界机组屏式过热器爆管原因

  蒙殿武, 殷鹰, 张学星, 高大伟

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 67-70. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308017

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  某超超临界机组屏式过热器发生爆管,采用宏观观察、化学成分分析、硬度测试、金相检验、扫描电镜和能谱分析等方法研究了爆管原因。结果表明:爆口附近组织发生老化,晶界析出大块或长条状σ相,越靠近爆口处,σ相数量越多,晶粒度也越大,且σ相周边存在孔洞和微裂纹,最终导致爆管。
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  110 kV变电站高压支柱瓷绝缘子断裂原因

  黄蓉, 曹先慧, 谢亿, 彭碧草, 王军, 刘维可, 李文波

  理化检验—物理分册. 2023, 59(8): 71-74. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202308018

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  某110 kV变电站高压支柱瓷绝缘子发生断裂,采用宏观观察、孔隙性试验、扫描电镜和能谱分析、X射线衍射分析等方法对其断裂原因进行分析。结果表明:烧制工艺控制不当使绝缘子心部出现黄色区域;法兰水泥胶装部位存在气孔缺陷、环境温度骤变等也是导致绝缘子强度下降的原因。