理化检验—物理分册

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理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 0-0.

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拉伸试验方法A2的横梁位移速率补偿方法

高怡斐, 王春华, 梁新帮

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 1-7. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106001

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建立拉伸试验力学模型，该模型包括“平行长度系统”和“试验机系统”。根据此模型，当考虑试验机系统柔度（刚度的倒数）变形时，导出了横梁位移速率一般性表达式，而当直接考虑试验机系统的附加伸长分量时，导出了形式不同的另一横梁位移速率一般性表达式。分别利用前述的一般性表达式，建立两种横梁位移速率之间的关系，从而分别得到了“斜率补偿”横梁位移速率公式和“K值补偿”横梁位移速率公式。证明了两者补偿横梁位移速率公式互为等效。指出了现行国际标准ISO 6892-1：2019附录F存在的问题和提出了修改建议。

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美标和中国检定规程的试验机同轴度测试方法对比

姜虹, 沈琪, 黄伟军

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 8-10,20. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106002

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采用美国标准（ASTM）ASTM E1012-2014和中国检定规程JJG 475-2008，JJG 556-2011对试验机同轴度进行测试，并对测试方法和测试结果进行了对比。结果表明：ASTM和中国检定规程在定级标准、装置（试样棒）、操作方法及计量溯源等方面都有所不同。ASTM采用应变片试样棒，中国检定规程采用双引伸计法。ASTM对于同轴度的检验方法更加全面完整，但缺乏完善的计量溯源方式。中国检定规程易于操作，同时能保障计量溯源，但不能同时保证试棒在全方位反映出试验机的同轴度。

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横梁位移模式下的拉伸试验速率控制与验证测试方案

敬仕煜, 普晓明, 杨华春

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 11-15,20. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106003

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通过演示横梁位移控制模式下的拉伸试验，验证了名义速率与试样上应变速率的差异，并分析了二者之间的关联和特征。结果表明：试验室可通过改变名义速率获得满意的试样上应变速率，建立了验证测试方案；可将验证测试方案固化为作业文件应用于日常测试，以大幅提升横梁位移模式下的应变速率控制精度。

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试样原始横截面积计算方法对抗拉强度的影响

薛凯, 历妍, 王毅磊

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 16-20. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106004

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选取不同强度、不同厚度的冷轧薄板，采用不同的横截面积计算方法，研究了试样不同横截面积计算方法对抗拉强度测试结果的影响。结果表明：在加工质量良好的情况下，对于不同厚度、不同强度的冷轧薄板试样，采用面积平均值、面积最小值、宽厚度平均值的乘积及在试样标距中间测量横截面积所得到的抗拉强度无显著差异。而通过宽厚度实测尺寸平均值的乘积、面积的平均值、面积的最小值所得到的抗拉强度测试结果与GB/T 228.1中建议采用的通过名义尺寸得到的抗拉强度存在显著差异。建议GB/T 228.1标准在修订时增加采用宽度平均值和厚度平均值的乘积来计算试样原始横截面积的方法。

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采用圆环三角试样评价材料的尺寸稳定性

顾开选, 王凯凯, 郭嘉, 翁泽钜, 王俊杰

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 21-26. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106005

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提出了一种圆环三角法进行尺寸稳定性评价，通过圆环三角试样沿底边开口后引起的顶角及两侧面平行度的变化对7050铝合金的尺寸稳定性进行了评价。并将深冷处理与7050铝合金的固溶时效进行结合，探索了不同工艺对7050铝合金圆环三角尺寸稳定性的影响。结果表明：淬火态圆环三角试样开口顶角角度和平行度变化最大，而固溶处理后时效处理前增加深冷处理圆环三角试样顶角角度和平行度变化最小。尺寸稳定性的变化结果与残余应力检测结果吻合，说明该方法能够从残余应力层面对尺寸稳定性进行有效评价。

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建筑钢结构用钢材硬度与强度之间的关系

张树勋, 冯照平, 王浩, 崔萌, 王宁

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 27-33. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106006

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通过回归分析方法研究了建筑钢结构用钢材硬度（洛氏硬度、维氏硬度和布氏硬度）与强度（上屈服强度和抗拉强度）之间的关系，给出了用硬度推算强度的换算公式及换算偏差，并与GB/T 33362-2016和GB/T 1172-1999进行了对比。结果表明：建筑钢结构用钢材的硬度与强度之间呈正相关关系，用布氏硬度换算的抗拉强度的相对偏差明显低于洛氏硬度和维氏硬度的。GB/T 1172-1999给出的用洛氏硬度换算的抗拉强度和维氏硬度换算的抗拉强度与试验结果较为接近。考虑现有便携式硬度检测仪器及样品处理设备，采用洛氏硬度和布氏硬度推算钢材强度在实际工程中具有可操作性。

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T91钢高温过热屏自动焊裂纹分析及工艺确定

赵志明, 夏静

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 34-37. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106007

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选用不同硫、磷含量的焊丝，采用扁钢不开坡口和开K型坡口焊接工艺对T91钢高温过热屏进行自动焊接，并对焊接接头质量进行了分析。结果表明：T91钢高温过热屏的最佳自动焊接工艺为，选用低硫、磷含量的焊丝，采用扁钢开K型坡口的焊接工艺。选用低硫、磷含量的焊丝，相比高硫、磷含量的焊丝来说，T91钢高温过热屏的结晶液化裂纹敏感性显著降低了。采用扁钢开K型坡口焊接工艺，相比扁钢不开坡口焊接工艺来说，焊缝根部不易萌生微裂纹。

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助剂对丁苯橡胶基高频覆铜层压板性能的影响

段家真, 金石磊, 马峰岭, 聂娅, 李小慧

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 38-41. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106008

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采用高乙烯基含量的丁苯橡胶与3种不同含乙烯基结构的单体（助剂）作为覆铜层压板的树脂基体，研究了不同含量的丁苯橡胶对3种不同体系覆铜层压板性能的影响。结果表明：二乙烯基苯（DVB）体系的覆铜层压板介电性能最佳，最小介电常数和介电损耗分别达到3.33和0.002 4，同时吸水率最小为0.024%；三烯丙基异氰脲酸酯（TAIC）体系的覆铜层压板具有较高的玻璃化温度，最高可达248℃，同时弯曲强度最高为351 MPa。

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真空辅助树脂扩散成型工艺在棱台型端盖上的应用

裘雄伟, 柯贤朝, 蔡玄龙

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 42-44. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106009

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真空辅助树脂扩散成型工艺是一种低成本制造技术，为降低端盖制造成本，将真空辅助树脂扩散成型工艺应用于棱台型端盖的成型上。采用有限元软件对棱台型端盖的开盖压力和反向承压能力进行了仿真分析，并制作了3个端盖实物进行试验验证。结果表明：实物试验结果与仿真结果比较吻合。端盖反向承压0.02 MPa不破坏，与仿真结果一致；端盖开盖压力平均值为0.055 MPa，比仿真预测值高7.2%。

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电子探针测试胀裂失效不锈钢换热器管中的氮元素

赵同新, 王宜权, 崔会杰, 孙友宝, 黄涛宏

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 45-47,65. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106010

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某2205双相不锈钢换热器管在胀管连接工艺中出现了裂纹，使用电子探针（EPMA）分析了该换热器管的失效原因。结果表明：局部的强奥氏体形成化元素氮的富集导致此处出现了异常的组织分布，原本两相组织含量相近的位置形成了粗大的奥氏体单相区，其塑性和强度均比正常组织差。在加工过程中微裂纹萌生，最终导致换热器管发生胀裂。

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冷轧带钢表面状态对粗糙度检测准确性的影响

刘锦, 王硕, 王莉, 张晓峰, 李亚平

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 48-50. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106011

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以冷轧带钢为研究对象，研究了冷轧带钢表面状态对粗糙度检测准确性的影响。结果表明：带钢表面清洁度对粗糙度检测结果有较大影响，检测前带钢表面需要使用酒精擦拭处理；带钢表面划伤对粗糙度检测结果也有较大影响，应对取样中间流程加以控制，减少产生划伤的风险，从而提高粗糙度检测的准确性。

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进口废金属固体废物属性鉴别标准与方法

李洪涛, 王彪, 凌浩宇, 王磊, 郅惠博

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 51-57,65. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106012

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介绍了进口废金属固体废物属性鉴别中涉及的相关重要标准，阐述了进口废金属固体废物属性鉴别中的重要检验技术，探讨了进口废金属固体废物属性鉴别方法运用中的关键要点。期望相关阐述可以对进口废金属固体废物的检验监管工作起到指导和技术支撑作用。

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金静静, 翟莲娜, 王滨

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 58-61. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106013

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拉伸试验是评价金属材料焊缝力学性能最有效的一种试验方法，在焊接设计和选材等方面得到广泛应用。目前多个国家已发布金属材料焊缝横向拉伸试验标准，笔者对比介绍了国内外相关标准的最新进展。相较而言，我国金属材料焊缝横向拉伸试验标准标龄较长，内容过时，且部分内容不够准确，标准亟待更新。最后提出了表注、图、试验温度等相关内容的修改建议。

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N08800铁镍基合金焊管在弯管成型时的开裂原因

李莎, 赵振铎, 王贵平

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 62-65. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106014

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N08800铁镍基合金焊管在实际弯管成型中，时而存在开裂问题。采用宏观观察、化学成分分析、力学性能试验、金相检验、微观分析等方法对焊管在弯管成型过程中的开裂产生原因进行了分析。结果表明：N08800铁镍基合金焊管的开裂均发生在焊缝处。焊接过程中产生的焊缝浮渣、焊缝缩孔是造成焊缝处成型开裂的主要原因。较大尺寸的焊接浮渣会在外力作用下形成凹坑，进一步发展造成开裂。

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起重用钢丝绳断裂原因

李磊, 杨金艳

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 66-70. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106015

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某起重用钢丝绳仅使用1个月就发生了早期断裂，采用宏观分析、微观分析、能谱分析、金相检验、力学性能试验等方法，对钢丝绳的断裂原因进行了分析。结果表明：钢丝绳受到严重的磨损和剪切挤压变形，并引起了温度升高造成组织变化，导致钢丝绳承载能力降低而失效；部分钢丝断裂后造成剩余的钢丝不足以支撑全部的承载力，最终导致钢丝绳断裂失效。

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核电站安全端焊后熔合线开裂原因

纵海

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 71-74,81. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106016

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某核电站安全端在异种钢焊接后，其18MnD5低合金母材和E309L不锈钢堆焊层沿熔合线发生开裂。通过宏观分析、化学成分分析、力学性能试验、金相检验及微观分析等方法对该安全端焊后熔合线的开裂原因进行了分析。结果表明：由于焊接热输入过小，熔池温度不够，冷却速度过快，从而产生了马氏体淬硬组织，使得熔合线处产生应力集中，造成安全端18MnD5低合金母材和E309L不锈钢堆焊层之间发生开裂。同时主裂纹引起了不锈钢焊缝沿晶二次开裂，冷却速度过快加快了二次裂纹的萌生和扩展，从而加速了安全端熔合线的开裂。

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板式换热器泄漏原因

申志清, 姜成利, 王飞

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 75-77,81. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106017

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某不锈钢板式换热器出现早期泄漏。采用化学成分分析、宏微观观察、能谱分析、金相检验、非金属夹杂物分析、硬度测试及水质分析等方法，对板式换热器的泄漏原因进行了分析。结果表明：循环水水质异常，里面含有的高氯化物使板式换热器不锈钢板产生点蚀，随着点蚀程度增加，最终导致板式换热器穿孔泄漏。

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镀锡板点状缺陷产生原因

薄炜

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 78-81. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106018

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某镀锡板表面出现点状缺陷，采用宏观分析、微观分析、盐雾加速腐蚀分析、孔隙率分析等方法，对镀锡板表面点状缺陷产生的原因进行了分析。结果表明：淬水槽中的锡污泥、空气尘埃及助熔剂中有机物的残留附着于镀锡板带钢表面，在过度沸腾的作用下嵌入镀层，吸收水分发生氧化后，最终生成镀锡板表面的点状缺陷。

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车轮轧制主辊开裂原因

浦红, 方政, 刘学华, 牟祖茂, 程志远

理化检验—物理分册. 2021, 57(6): 82-85. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl202106019

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某车轮轧制主辊（轧辊）在很短的服役时间内就发生了径向开裂。采用化学成分分析、硬度测试、低倍检验、断口分析、金相检验等方法对轧辊的开裂原因进行了分析。结果表明：该轧辊的化学成分不符合内控要求，且轧辊显微组织不佳，存在枝晶偏析严重，石墨尺寸不均且球化不良，碳化物数量少、不均匀且局部网状等组织缺陷，工作面附近还存在疏松缺陷。不恰当的成分控制，不良的组织状态和内部缺陷使其抗热裂性能和抗热疲劳性能下降，导致轧辊服役极短时间就发生开裂失效。

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2021年, 第57卷, 第6期　
刊出日期：2021-06-08

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