理化检验—物理分册

Select

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 0-0.

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

Select

对金属材料室温拉伸试验方法标准GB/T 228.1-2010及ISO 6892-1:2016的修订建议

李和平

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 621-628,646. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809001

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

分析并总结了近几年对GB/T 228.1-2010和ISO 6892-1：2009的不同解读及争论，指出了弹性段速率不影响试验结果，屈服段的速率才影响试验结果；有反馈控制功能的拉伸试验机采用方法B应按照上述两标准中10.4.2.2~10.4.2.4款的规定，标准中10.4.2.1款及表3仅适用于没有反馈控制功能的液压拉伸试验机；对于有反馈控制功能的拉伸试验机，方法C能同时适用于连续屈服试样和不连续屈服试样，既能够克服方法A试验结果显著偏低、效率低、可行性差的问题，又能克服方法B速率范围宽、再现性差的问题，并且操作简单、效率适中还能与传统方法测得的历史数据基本保持一致；方法A作为一种试验结果比传统方法显著偏低的方法，只能在材料标准中指定或相关方协议规定的情况下使用。

Select

GB/T 228.1-2010与ISO 6892-1:2016在实施过程中易引起争议的几个问题

张先锋, 高宇昊, 蔡海琛, 单建军

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 629-631,656. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809002

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

通过对GB/T 228.1-2010与ISO 6892-1：2016的技术条款进行深入分析，讨论了几个因标准规定不明确或不详细而易引起争议的问题，包括：方法A与方法B拉伸速率范围不一致、速率敏感材料拉伸速率范围过宽、各向异性材料断面收缩率计算方法不合理等。在此基础上，对GB/T 228.1-2010的修订提出了一些建议。

Select

拉伸试验方法国标与美标的差异分析及对国标的修订建议

周志超

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 632-635,652. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809003

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

从试样尺寸、试验设备、试验速率、结果表示方法及修约等方面对ASTM E8/E8M-16a与GB/T 228.1-2010之间存在的技术差异进行了对比分析，总结了两标准之间的差异，并对GB/T 228.1-2010提出了修订建议。结果表明：两个标准在具体规定上存在着较大差异，在进行试验时要熟知相关规定；对GB/T 228.1-2010拉伸试验关键技术问题给出了关于拉伸试样平行长度部分对称性、原始横截面积以及断后横截面积测量方法的修订建议。

Select

金属材料拉伸试验位移速率控制下相关试验速率对应关系分析

吴勇, 张志军, 李吉

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 636-640,675. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809004

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

对拉伸试验过程中主要试验速率控制方法的相关参数，如位移速率、应变速率、应力速率等在试验过程中不同变形阶段对应关系的变化进行了分析，并对相应换算方法进行了整理和研究，还使用实际试验数据对不同变形阶段的相关对应关系加以验证。结果表明：在试验前，要了解试样材料相关应力-应变（或载荷-时间）等相关曲线的变化规律和特征，且应根据具体的试验条件、要求和目的，选择相应的试验控制方法。

Select

金属材料高应变速率拉伸试验的应用及现状

刘鹏鹏, 叶又, 魏一凡, 王彩梅, 李迎超

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 641-646. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809005

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

随着汽车开发周期的缩短，材料基础数据库的需求越来越迫切，钢材在动态条件下的力学性能检测变得尤为重要。不同试验室采用的测试标准、设备及数据处理方法不同，生成的数据通常不具有可比性。为了提高金属材料在高应变速率拉伸试验条件下的数据质量，对高速拉伸试验中的测试标准、试验设备、数据处理方法等关键试验要素进行了详细的分析。结果表明：高应变速率拉伸试验在试验设备和试验标准方面都需要进行一些改善。

Select

核电金属材料拉伸试验不同标准体系要求的对比分析

李万民, 陈云龙, 田洪志

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 647-649,675. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809006

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

从引伸计、试验机、试样制备、试验温度要求、试验速率等5个方面对比分析了日本、中国、俄罗斯、欧盟、美国等国家和地区拉伸试验标准的差异，可知在引伸计、试样尺寸、试验速率上各标准之间差别较大。美国ASTM标准相对其他标准对引伸计的要求更为严格，俄罗斯GOST标准不使用引伸计；各标准对试样尺寸和参数的设置要求也不尽相同；只有日本JIS标准在试验速率方面考虑了材料弹性模量的特性。通过各标准的对比分析，希望为以后实际的生产及试验检验过程中准确地理解和运用标准起到指导作用。

Select

对钢板拉伸试验检测精度影响因素的分析

梁燕燕, 彭晓枫

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 650-652. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809007

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

针对某新建全流程现代钢铁企业检化验中心成品物理试验室拉伸试验当前运行的实际情况，从人员、机器、原料、方法、环境等5个方面重点分析了该物理试验室从接收拉伸样坯到试验数据发送的全过程中对试验精度有影响的因素。结果表明：操作人员、设备、材料、检测方法、试验条件等均对试验结果的准确性存在不同程度的影响。针对这些影响，提出了改进建议，以提高测试结果的准确性。

Select

热镀锌薄板规定塑性延伸强度测定的影响因素

历妍, 王毅磊

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 653-656. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809008

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

针对两个试验室测定热镀锌薄板规定塑性延伸强度存在差异的情况，讨论了拉伸应变测量方式、试样夹持状态、原始横截面积测量等因素对规定塑性延伸强度测定结果的影响。结果表明：试验室A直接以横梁位移来代替试样的变形量，这与R_p0.2的测定原理不符，导致出现测定结果比真实值低的情况；彩涂后试样的规定塑性延伸强度较未彩涂试样的偏低，主要原因是彩涂试样夹持段打滑；在试样实际厚度呈负公差的情况下，以名义尺寸输入试样的原始横截面积尺寸，使得强度值较实测尺寸的偏低。

Select

金属材料室温拉伸试验测量不确定度的评定

赵永锋, 林小刚, 陈杰, 唐志刚

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 657-661. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809009

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

对金属材料室温拉伸试验的测量不确定度的来源进行了分析，通过建立数学模型和重复性试验评定了金属材料室温拉伸试验的测量不确定度。结果表明：作为规范化的检测试验室，在人员、机器、原料、方法、环境和管理等受控以及包含因子k=2的条件下，下屈服强度的相对扩展不确定度U_rel（R_eL）=2.9%，抗拉强度的相对扩展不确定度U_rel（R_m）=1.6%，断后伸长率的相对扩展不确定度U_rel（A）=2.8%，断面收缩率的相对扩展不确定度U_rel（Z）=2.1%；本文采用的评定方法可为金属材料室温拉伸试验测量不确定度的评定提供一定参考。

Select

钢球失效影响因素及实例分析

郭浩, 雷建中, 张永振, 扈林庄

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 662-668,688. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809010

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

概括了钢球失效的影响因素及其常见缺陷类型和特征，并通过宏观观察、微观形貌分析、硬度测试、化学成分分析、热酸洗试验、极点受力试验等方法对轴承钢球失效的原因进行了分析。结果表明：钢球的制造过程、后续储存和保管及使用过程均影响钢球质量，进而对钢球寿命产生影响，最终影响滚动轴承寿命。实例分析中钢球因回火时间不足使得回火稳定性不合格且存在超标的网状碳化物，导致其承载能力相对偏低而断裂。

Select

结晶器保护渣黏度检测实践

李运平

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 669-671,704. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809011

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

结晶器保护渣的黏度是评价保护渣质量的重要物理指标之一，准确地评价结晶器保护渣黏度，对指导连铸生产选择和使用结晶器保护渣具有重要意义。针对某公司使用的结晶器保护渣品种繁多、在黏度检测中表现各异的情况，介绍了在结晶器保护渣黏度检测中，对影响检测效率的试样烧炭、仪器系数标定、温度控制、熔渣深度和测头插入深度控制等方面的一些控制经验。结果表明：不同的保护渣品种应执行不同的烧炭温度、搅拌频次和烧炭总时长；熔渣深度宜控制在50 mm左右；测头插入深度宜控制在12 mm。

Select

常见应力腐蚀标准试验方法对比及应用

党恒耀, 张亚军, 罗先甫, 张文利

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 672-675. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809012

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

各种应力腐蚀评价方法的试样形式多样、加载方式各不相同，给从事科研和检测的工作者带来一定的选择困难。通过对恒位移法、恒载荷法和慢应变速率法等几种常见应力腐蚀试验方法进行对比分析，列出了各自的适用范围、评价指标及其优缺点，为科研和检测工作者科学合理地选择评价方法提供参考。

Select

地铁受电弓预调螺杆断裂失效分析

玄东升, 章利炳, 沈贤, 刘海波, 张鹏, 王慧

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 676-679,691. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809013

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

某地铁受电弓预调螺杆在运行过程中发生断裂失效，采用化学成分分析、断口宏微观分析、金相检验、力学性能测试等方法对该螺杆的断裂原因进行了分析。结果表明：在运行过程中螺杆螺母端螺纹连接副表面发生磨损、腐蚀，且螺杆承受交变弯曲载荷作用，导致螺杆发生了腐蚀疲劳断裂。

Select

余热锅炉受热面管泄漏失效分析

王智春, 王温玲, 蔡文河, 赵卫东, 杨绍瑄

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 680-684. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809014

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

某燃气机组2台余热锅炉的部分受热面管在试运行过程中发生泄漏，通过宏观观察、化学成分分析、力学性能测试、金相检验、扫描电镜及能谱分析、X射线衍射等方法对管子泄漏原因进行了分析。结果表明：发生泄漏管子的内壁具有较多的腐蚀产物，经分析为铁的氧化物，腐蚀产物的组成以及腐蚀坑的形貌均说明管子内壁发生了局部氧腐蚀，腐蚀部位变薄形成凹坑，严重处发生了穿孔泄漏。

Select

凝结水泵轴断裂原因分析

张凡志, 杨林豪, 彭以超, 王贤明, 许好好

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 685-688. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809015

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

某燃机电厂凝结水泵轴在机组运行过程中发生断裂，通过断口宏、微观形貌分析、化学成分分析、金相检验和力学性能测试等方法对泵轴的断裂原因进行了分析。结果表明：由于热处理工艺不当，导致泵轴显微组织中存在魏氏组织和明显的带状偏析，使其抗疲劳性能下降；加之泵轴在运行过程中受到持续的交变应力，从而导致泵轴于应力集中的键槽位置过早地发生疲劳断裂。

Select

电厂水冷壁管爆裂失效分析

任凯

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 689-691. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809016

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

某垃圾发电厂锅炉水冷壁管在运行过程中发生爆管事故，采用宏观分析、化学成分分析、金相检验、力学性能测试等方法对水冷壁管爆裂失效的原因进行了分析。结果表明：高温烟气和烟气中所含的有害物质造成水冷壁管外壁的腐蚀减薄，导致水冷壁管抗内压强度严重降低而发生爆裂。

Select

某220 kV输电导线断线原因分析

王坤, 郑准备, 杨占君, 孙小平

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 692-697. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809017

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

某220kV输电导线发生断线事故，通过宏观观察、对边距尺寸测量、断口分析、拉断力试验、化学成分分析等方法对导线断裂原因进行了分析，并研究了压接工艺参数对导线拉断力的影响。结果表明：钢锚环箍未被压接或压接数不足会明显降低导线的拉断力并改变导线的受力状况，使钢锚出口处强度相对较低的钢芯成为受力最大部位，而后钢芯受力断裂导致输电导线断裂。

Select

叉车主动锥齿轮断裂原因分析

戴申梅

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 698-700,704. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809018

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

某叉车主动锥齿轮在叉车卸货过程中发生断裂，采用宏观分析、化学成分分析、金相检验、硬度测试及断口扫描电镜分析等方法，对锥齿轮断裂的原因进行了分析。结果表明：该锥齿轮在热处理渗碳过程中渗入了氢，导致其承载后原子态氢向轴径ϕ45 mm与ϕ40 mm过渡台阶处的应力集中区偏聚，裂纹在此处萌生并扩展，最终锥齿轮发生氢脆断裂。

Select

Q235B钢板断后伸长率不合格原因分析

刘卫航

理化检验—物理分册. 2018, 54(9): 701-704. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201809019

摘要 ( ) PDF全文 ( )

可视化

某钢厂在开工初期持续出现Q235B钢板断后伸长率不合格的现象，通过化学成分分析、力学性能试验、断口形貌分析、金相检验等方法对不合格原因进行了分析。结果表明：钢板中残留的氢元素、轧制后产生的严重带状组织、中心偏析以及非金属夹杂物等，使得钢板成分不均匀且金属基体的连续性遭到破坏，最终导致该Q235B钢板断后伸长率不合格。

选择文件类型/文献管理软件名称

选择包含的内容

2018年, 第54卷, 第9期　
刊出日期：2018-09-08

模态框（Modal）标题

选择文件类型/文献管理软件名称

选择包含的内容

2018年, 第54卷, 第9期 刊出日期：2018-09-08

2018年, 第54卷, 第9期　
刊出日期：2018-09-08