2018年, 第54卷, 第1期　
刊出日期：2018-01-08

  

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  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 0-0.

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试验与研究
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  基于数字图像技术的LY12铝合金形变分析

  赵一帆, 王付胜, 裴惠, 刘佳杭

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 1-5,11. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801001

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  利用VIC-3D数字图像技术、有限元模拟和万能电子试验机，对无孔和有孔LY12铝合金材料进行了应力演变分析和断口分析。结果表明：VIC-3D系统测得的应变云图与有限元法得到的相似，但有限元法得到的云图数值偏小；随着应力的增加，裂纹沿垂直于拉伸应力的方向扩展，当应变及应变速率均达到最大值时试样发生断裂；试样断口主要为韧窝型断口，表明该材料具有较好的韧性。
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  自行车制动性能机器测试力学模型的建立与分析

  许斌, 李桂景, 骆海清, 刘慧

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 6-11. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801002

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  建立了自行车制动性能机器测试力学模型，研究了不同参数对模型测试结果的影响，并与实际测试结果进行了对比。结果表明：该力学模型测得的制动力与实际测试结果的符合度较好，对自行车制动性能测试系统的设计以及产品的国产化制造有借鉴作用。
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  养护条件对单组分硅酮密封材料力学性能的影响

  何岩, 田华, 李佳兴, 李清伟

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 12-14,24. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801003

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  使用不同的养护条件对单组分硅酮密封材料进行固化，分析了养护温度和养护时间对其力学性能的影响。结果表明：在50%相对湿度的养护条件下，在0℃或50℃下进行固化时，单组分硅酮密封材料的力学性能较差，而在10~35℃下进行固化时，单组分硅酮密封材料具有较好的力学性能。
试验技术与方法
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  使用横梁位移测定铍材的断后伸长率

  张子富, 李美岁, 张健康, 吕一格, 吴梓裴, 赵志灵, 魏冬冬

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 15-19. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801004

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  GB/T 228.1-2010规定了使用直接法和移位法测定金属材料的断后伸长率。但铍材拉伸试样的横截面积和断后伸长率较小，若使用直接法测定，其断后伸长率随断口所在位置及试样断裂部分拼接状态的变化而变化，不具备唯一性；若使用移位法测定，虽弥补了直接法的不足，但操作较为麻烦。笔者介绍了利用横梁位移计算铍材拉伸试样断后伸长率的方法，可弥补上述两种方法的不足。通过试验及数据统计分析，证明此种方法可以准确快速地测定铍材试样的断后伸长率。
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  双面光伏组件的功率测试

  宋昊, 陈昊旻, 王亿, 恽旻

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 20-24. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801005

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  双面光伏组件由于正反两面均能发电而受到关注，如何测试其功率是当下研究的热点。对目前行业内最新的3项标准草案和1项测试方案进行了介绍和比较，并对其测试方法提出了参考建议。通过试验发现：在不同标准的指导下，同一块组件功率的测试结果差异较大，双面光伏组件的功率测试需要统一的方案。
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  金属延伸率的测试精度

  许佳佳

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 25-27. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801006

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  通过介绍不同引伸计的测试特点、使用的注意事项及测试精度，着重阐述了测试过程中仪器的精度对金属延伸率测试结果的影响，并通过对相关标准的解析得出，测量器具的精度不能代表延伸率的测试精度，选择合适的测量器具才能得到准确的测试结果。
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  金属丝拉伸夹具的开发及应用

  邢承亮, 白丽娟, 孙中华, 孙晓冉, 海岩

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 28-31. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801007

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  金属丝拉伸试验是丝材力学性能测试的重要部分，而目前缺少有效的夹具和个性化的试验方案，使得金属丝拉伸性能测试成为难点。根据金属丝的结构特点设计了专门用于金属丝拉伸性能测试的夹具，可适用于直径为0.6~8.0 mm的金属丝，并根据金属丝强度高、直径小、断后伸长率小等特点选用了100 kN的拉伸试验机进行试验。结果表明：该金属丝拉伸夹具可以与100 kN拉伸试验机配合较好，参照GB/T 228.1-2010对金属丝拉伸试验参数进行了个性化设置，实现了对金属丝拉伸性能的准确测试。
试验设备及应用
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  扫描电子显微镜在光伏原辅材料检验中的应用

  黄艳萍, 刘毅, 朱晓岗, 孟庆法, 单演炎, 卢佳妍

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 32-35,42. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801008

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  采用扫描电子显微镜对镀膜玻璃、硅片、焊带、背板等光伏原辅材料进行测试及分析，分别介绍了扫描电子显微镜在镀膜玻璃膜层结构观察、膜厚测量、硅片表面形貌及间距分析、焊带表面微观分析、背板类型分辨、各层厚度测量等方面的应用，其结果可为镀膜玻璃的性能研究、电池片工艺优化分析、焊带性能评估、背板验货及鉴定等光伏原辅材料的研究及测试提供依据。
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  洛氏硬度计的稳定性检测

  王涛, 初敏, 李思瑾

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 36-39. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801009

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  使用数理统计的方法研究了洛氏硬度计HRC和HRB两种标尺的硬度检测结果的稳定性。结果表明：洛氏硬度计的HRC标尺运行平稳可靠，可满足进出口金属材料的日常检测需求，而HRB标尺的稳定性相对较差；对于检验业务繁忙的实验室，建议在两台硬度计上分别检测HRC和HRB两种硬度，或加强期间核查和计量的频次，确保硬度计的稳定性。
标准化
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  ASTM G34-01(2013)剥落腐蚀试验标准的技术要点

  王珂, 刘智涛

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 40-42. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801010

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  为帮助材料检测实验室顺利通过NADCAP（国家航空航天和国防合同方授信项目）认证，对ASTM G34-01（2013）和NADCAP材料测试项目相关标准进行了解析，从试验设备、试验试剂、试样加工要求等方面介绍了进行剥落腐蚀试验时应注意的技术要点和实践经验。
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  ISO 527:2012塑料拉伸性能测试标准解析

  彭璟

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 43-45,70. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801011

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  阐述了ISO 527：2012塑料拉伸性能测试标准的原理、适用范围、术语、定义等内容，并与ISO 527：1993进行了对比。结果表明：相比ISO 527：1993，ISO 527：2012在设备精度要求、试样尺寸要求、测试速率要求等方面进行了较大的修订，在应用不同标准进行塑料拉伸性能测试时应注意区别使用。
质量控制与失效分析
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  汽车方向盘骨架断裂原因分析

  孟宪明, 吴昊, 宋以堃, 程从前, 赵杰

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 46-49,77. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801012

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  某些镁合金方向盘骨架在车辆试验过程中发生断裂，通过宏观观察、扫描电镜及能谱分析、金相检验等方法，分析了方向盘的断口形貌及组织特征，以确定方向盘断裂的原因。结果表明：断裂方向盘经历了微裂纹形成与扩展和快速断裂两个阶段；断裂方向盘组织中晶粒尺寸不均匀，存在大枝晶和缺陷，而未断裂方向盘组织中的晶粒相对细小致密，这些是方向盘骨架断裂的主要原因。
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  8407钢汽车模型模具开裂原因分析

  金林奎, 黄持伟, 欧海龙, 阮育煌, 邹文奇

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 50-54. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801013

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  8407钢汽车模型模具发生早期开裂失效，使汽车模型灯杯定位外缘产生毛边，严重影响了汽车模型的外观质量。为了查找模具开裂的原因，通过宏观检查、化学成分分析、硬度测试、能谱分析、金相检验等方法，对模具的组织和工艺特性进行了检测和分析。结果表明：模具产生开裂的原因是，电加工脉冲电流过大，圆孔内壁产生严重的淬火层，造成拉向开裂；基体受到过热导致组织粗大，材料的强度及韧性降低，进一步缩短了模具的使用寿命。
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  汽车右后拖曳臂轴断裂原因分析

  徐小红

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 55-59,73. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801014

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  某汽车仅使用2 d（天）、行驶56 km，其右后拖曳臂轴即发生断裂。采用断口宏观和微观检验、硬度测试、金相检验、化学成分分析等方法，对该右后拖曳臂轴断裂的原因进行了分析。结果表明：该轴断裂性质为沿晶脆性断裂，断裂的主要原因是其锻造组织存在缺陷及未经调质处理，使轴的强度大大降低；次要原因是轴表面因磨削加工过热形成了表面磨削淬火层，增加了轴表面的脆性及拉应力，使微裂纹在轴表面产生。
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  多层焊接不锈钢波纹管开裂失效分析

  毕业成

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 60-63. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801015

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  针对某电厂多层焊接不锈钢波纹管发生开裂的情况，采用宏观观察、能谱分析、金相检验、显微硬度测试等方法，分析了波纹管开裂的原因。结果表明：波纹管的失效形式为疲劳开裂，失效原因为纵焊缝余高超标，加大了该部位的塑性变形和硬化程度，降低了抗疲劳性能，柴油机运行中波纹管的振动诱发了疲劳开裂。
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  肠衣损坏原因分析

  陈旭东, 刘培, 罗喜清

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 64-66,77. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801016

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  在某盐渍肠衣生产过程中更改肠衣盐和储存温度后（由低温储存变为常温储存），成品肠衣在储存过程中产生了白色硬块，在使用过程中硬块处出现破洞。采用感官检验、物理性质及化学成分分析、扫描电镜及能谱分析、副溶血性弧菌检测、菌落总数检测等方法，对盐渍肠衣的损坏原因进行了分析。结果表明：储存环境温度的升高使微生物大量繁殖，是肠衣损坏的主要原因。
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  高温过热器T91/TP347H异种钢焊接接头断裂失效分析

  刘俊建

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 67-70. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801017

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  某电厂超临界火电锅炉的高温过热器管在服役约4×10⁴ h后，T91/TP347H异种钢焊接接头T91钢管侧出现环向断裂事故。通过宏观检查、结构分析、化学成分分析、金相检验及硬度测试等方法，对该焊接接头断裂失效的原因进行了分析。结果表明：焊接接头的T91钢管侧内壁车削后的厚度小于钢管的最小需要壁厚，该处钢管过量车削后的结构造成的工质流动变化引起了局部超温，材料加速老化，钢管强度下降；T91钢管侧热影响区由于强度不足而发生胀粗，产生蠕变裂纹，裂纹在轴向应力的作用下不断扩展，最终引起钢管环向断裂。
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  SUS304不锈钢三通裂纹产生原因分析

  何朋非, 李登科, 周梦保

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 71-73. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801018

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  某电厂氨气输送管道上的SUS304不锈钢三通多次出现裂纹，通过宏观观察、渗透检测、化学成分分析、硬度测试、力学性能测试、金相检验等方法，分析了该三通裂纹产生的原因。结果表明：由于三通成型后没有进行规范的固溶热处理，导致显微组织中存在较多的形变马氏体和弥散分布的碳化物，增加了材料的硬度和脆性，加之三通成型内应力没有充分释放，三通在应力最大的肩部产生了裂纹。
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  高铁道岔夹杆螺栓断裂原因分析

  付洋洋

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 74-77. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801019

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  用于高铁变线道岔的某1Cr17Ni2不锈钢夹杆螺栓在使用约6 a（年）后发生了断裂。使用宏观检查、化学成分分析、拉伸试验和硬度测试等方法，对螺栓的断裂原因进行了分析。结果表明：螺栓断裂的主要原因是螺栓断裂部位的过渡圆角半径不符合技术要求，加剧了该部位的应力集中，在外力的作用下诱发疲劳裂纹；夹杆螺栓处于松动状态时，高速运行的火车使螺栓产生与运行方向相反的惯性力，导致螺栓于其薄弱部位发生疲劳断裂。
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  某井油管断裂原因分析

  杨向同, 吕拴录, 邝献任, 王华, 熊茂县, 马磊, 张延志, 谢俊峰, 耿海龙, 徐永康

  理化检验—物理分册. 2018, 54(1): 78-80. https://doi.org/10.11973/lhjy-wl201801020

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  在某井抽油生产过程中，油管在表面钳牙印痕位置发生断裂。对存在钳牙印痕的油管进行了全面检查和统计分析，对钳牙印痕的产生环节和油管受力情况进行了研究。结果表明：油管在本次作业之前已被尖锐的钳牙严重咬伤，咬伤油管存在壁厚减薄和应力集中的现象，导致油管萌生裂纹并发生断裂。建议在油管上卸扣和修复过程中采用无牙痕油管液压钳进行操作。