焊接学报

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郭吉昌, 朱志明, 孙博文

焊接学报. 2019, 40(10): 1-7. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400254

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提出并设计了一款基于组合激光结构光的新型多功能单目视觉传感器，介绍了其研究开发思路和结构设计过程. 基于单目视觉和单幅图像处理，可实现焊接坡口截面尺寸、焊枪高度和空间位姿检测等功能. 传感器的标定充分利用了其内部固有参数，在焊枪空间位姿发生变化时，不需要进行重新标定，有效提高了其应用于复杂结构件焊接时的适应能力. 组合激光结构光的应用，有效解决了常规单目视觉存在的深度方向信息丢失问题. 针对V形坡口的截面尺寸和焊枪高度检测，推导了检测算法并进行了试验验证. 试验结果表明，最大检测误差不超过2.1%.

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电模拟惯性摩擦焊接技术

杜随更, 赵鑫哲, 李志远

焊接学报. 2019, 40(10): 8-14. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400255

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为适应摩擦焊接设备的发展，降低制造成本，在对惯性摩擦焊接过程运动学方程分析基础上，结合电模拟惯量技术，开发出了电模拟惯性摩擦焊接技术及设备. 结果表明，电模拟惯性摩擦焊接过程中各参数随时间的变化规律，以及惯量大小对焊接参数的影响规律，符合惯性摩擦焊接的一般规律. 相同惯量下，电模拟惯性摩擦焊接与机械惯量惯性摩擦焊接过程转速曲线变化趋势一致. 采用电模拟惯性摩擦焊接技术，所需惯量可以设定成大于系统基本惯量，也可以设定成等于或低于系统基本惯量，还可以补偿主轴机械摩擦阻力对焊接过程参数的影响.

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TiN对Fe-Cr-C耐磨堆焊合金组织及耐磨性影响

刘政军, 李东芮, 王文欣, 苏允海

焊接学报. 2019, 40(10): 15-19. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400256

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通过药芯焊丝的方式制备Fe-Cr-C-Ti-N和Fe-Cr-C堆焊层，讨论堆焊层中TiN对堆焊层耐磨性能和显微组织的影响. 利用洛氏硬度计检测堆焊层的宏观硬度，通过湿砂轮磨损试验机对堆焊层进行磨料磨损试验，利用X射线衍射仪（XRD）、扫描电镜（SEM）、能谱分析仪（EDS）、透射电子显微镜（TEM）等设备进行检测分析. 结果表明，含有TiN的堆焊层中，初生M₇C₃明显比不含TiN的组织细小，并且堆焊层硬度和耐磨性也相应提高. 通过热力学计算得出，熔池冷却过程中TiN先于M₇C₃析出. 由动力学计算可知TiN/M₇C₃的二维错配度为8.43%，TiN可做为初生M₇C₃的异质形核质点，使M₇C₃晶粒细化.

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7N01铝合金十字接头抗疲劳设计

王苹, 米莉艳, 于谊飞, 董平沙

焊接学报. 2019, 40(10): 20-24. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400257

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首次针对铝合金十字接头的疲劳失效模式开展研究. 借助有限元分析与疲劳试验相结合的研究手段，首先将传统的热点应力（HSS）与研究中的等效结构应力（equilibrium equivalent traction force/EETS）的应力集中系数对比，证实了EETS分析结果的网格不敏感性. 基于此，深入分析十字接头连续板厚度、接头熔深以及加载跨距对焊趾与焊根处应力的影响，并提出有效结构应力（effective traction force）计算焊根开裂角度. 结果表明，焊趾处等效结构应力不受连续板厚度、加载跨距与熔深的影响，而在焊根处，各个因素影响不一. 疲劳试验与解析预测结果高度一致，承载十字接头焊根开裂角度并非45°. 十字接头的抗疲劳设计需综合考虑接头几何特征与焊接质量，必须满足焊趾处等效结构应力（S_s，toe）高于焊根处等效结构应力（S_s，toe）.

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自保护药芯焊丝焊接工艺参数的敏感性分析

顾玉芬, 谢金龙, 张恒铭, 石玗

焊接学报. 2019, 40(10): 25-30. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400258

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自保护药芯焊丝是一种适合于野外作业的焊接材料，广泛应用于船舶、钻井平台、石油管道、集装箱等结构件焊接及修复. 采用自保护药芯焊丝在Q235钢板表面进行单层单道平板堆焊试验，运用二次回归通用旋转组合设计方法建立了电弧电压、送丝速度、焊接速度与熔宽、余高、熔高的二次回归数学模型，分析了工艺参数与熔敷几何尺寸的关系. 结果表明，该模型能够预测稳定工艺区间内工艺参数变化对熔敷层几何尺寸的影响规律；当电压较低时，送丝速度是影响熔宽和余高的主要因素，电压较高时，焊接速度是影响熔宽和余高的主要因素.

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冷却速率对高氮钢焊缝组织和性能的影响

明珠, 王克鸿, 王伟, 王有祁

焊接学报. 2019, 40(10): 31-35. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400259

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研究了水冷和空冷条件下高氮不锈钢焊缝金属微观组织和力学性能的变化规律，讨论了冷却速率对高氮不锈钢焊缝微观组织和力学性能的影响规律. 结果表明，冷却速率增加能够有效增加高氮钢焊缝金属中的氮含量，尤其对于含氮量0.85%的高氮含量焊丝，增氮效果更明显. 冷却速率增加对高氮钢焊缝金属抗拉强度提高程度取决于焊丝中的氮含量，对于低氮含量高氮钢焊丝，冷却速率增加能够显著提高焊缝金属抗拉强度，当焊丝中氮含量超过0.58%时，冷却速率增加对焊缝金属抗拉强度影响不大，最终接头强度达到850 MPa.

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工件倾角对脉冲MAG焊接熔池形态和焊缝尺寸的影响

张阳, 吕小青, 徐连勇, 荆洪阳

焊接学报. 2019, 40(10): 36-42. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400260

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在相同MAG焊接参数条件下，采用单因素试验方法对不同倾角的工件进行了上坡焊和下坡焊工艺试验. 通过高速摄像技术以及图像处理技术提取了熔池边缘及尺寸等特征参数信息，并对熔池面积、后拖角等相关参数进行了修正. 分析了工件倾角对熔池宽度、长度、面积、后部面积、后拖角等特征参数以及焊缝成形的影响. 结果表明，当工件倾角超过30°时，工件倾角对熔池形态特征参数和焊缝尺寸有比较明显的影响，且该影响在上坡焊和下坡焊中的表现不同. 研究结果对减少非水平位置焊接产生的焊接缺陷和改善焊接工艺具有重要的指导意义.

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铝合金厚板激光扫描填丝焊接气孔抑制

邹吉鹏, 李连胜, 宫建锋, 黄瑞生, 李玉斌

焊接学报. 2019, 40(10): 43-47,66. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400261

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为减少大厚板5A06铝合金激光焊接缺陷，提高焊接过程稳定性，采用激光光束以一定方式运动的扫描焊接的新焊接方法，研究了激光束不同的运动轨迹、幅度、频率对铝合金激光深熔焊接焊缝气孔率的影响，并在焊接坡口设计优化基础上应用窄间隙扫描激光填丝焊接技术进行130 mm厚5A06铝合金焊接试验. 结果表明，采用圆形扫描方式，当激光光束的扫描幅度大于1 mm，扫描频率选择最高频率附近时，能够大幅降低焊缝气孔率；采用窄间隙激光扫描填丝的焊接方法，获得了焊缝平均气孔率1%，无侧壁未熔合、层间未熔合、裂纹等焊接缺陷的130 mm厚5A06铝合金优质焊接接头.

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高强钢金属芯焊丝E120C-K4熔敷金属粗晶区显微组织对冲击韧性的影响

苏小虎, 栗卓新, 李红, JinKim Hee, 孟波

焊接学报. 2019, 40(10): 48-53. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400262

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采用焊接热模拟通过改变冷却时间（t_8/5），研究了金属芯焊丝E120C-K4多道焊熔敷金属模拟粗晶区（CGHAZ）显微组织对冲击韧性的影响规律. 结果表明，当t_8/5为6 ~ 12 s时，CGHAZ显微组织由蜕化上贝氏体、粒状贝氏体和针状铁素体组成，奥氏体晶粒内部形成复相分割结构，冲击韧性最好. 而当t_8/5为30 ~ 120 s时CGHAZ显微组织主要由粒状贝氏体和针状铁素体组成，冲击韧性下降. t_8/5为120 s时，冲击韧性最差，–40 ℃冲击吸收能量仅为24 J. t_8/5为6 ~ 12 s时韧性改善的关键是形成复相分割微观结构；晶粒细小；单位距离上大角度晶界数量多.

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45钢上堆焊Fe-C-Cr-Nb合金的压缩疲劳行为

任振安, 郑思强, 黄飞, 刘武慕

焊接学报. 2019, 40(10): 54-59. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400263

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针对水泥挤压辊的压缩疲劳工况，采用自行设计的双切口疲劳试样，试验了45钢母材上堆焊六种Fe-C-Cr-Nb合金的压缩疲劳行为. 对疲劳试样表面进行原位观察和激光共聚焦裂纹分析，切口的应力应变集中促进其下方热影响区（HAZ）局部滑移线聚集并形成塑性变形区，同时在切口底部边缘萌生疲劳裂纹，穿过堆焊合金扩展进入HAZ. 疲劳裂纹还在熔合线萌生并扩展，最后导致疲劳失效. 试验结果表明，疲劳试样的a-N曲线近似为直线. 堆焊合金基体组织主要为高硬度马氏体时，疲劳裂纹扩展速率大，疲劳寿命仅5万次；基体组织为较软的铁素体或奥氏体时，裂纹扩展速率小，疲劳寿命长达54万次.

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基于空气耦合超声的激光焊缝质量评估

常俊杰, 李媛媛, 胡宸, 邬瑞峰

焊接学报. 2019, 40(10): 60-66. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400264

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随着激光焊接技术在汽车及轨道交通上的广泛应用，对激光焊缝的无损检测技术要求越来越高. 针对3 mm以下的两层金属薄板激光焊缝为对象，探讨了空气耦合超声检测技术对激光焊缝检测的可能性. 利用数值解析和试验分析两种方法，在空气中对铝板激励兰姆（Lamb）波，通过Lamb波在激光焊缝试件中的传播模拟，分析了激光焊缝的宽度以及焊缝的良否对反射率及透射率的影响，解明了Lamb波在激光焊缝试件中的传播规律. 结果表明，可以利用Lamb波A0模式对激光焊缝的质量进行评估.

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Na₂SiF₆活性激光焊接TC4钛合金焊缝成形和组织

侯继军, 董俊慧, 白雪宇, 韩旭, 杨虎

焊接学报. 2019, 40(10): 67-72. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400265

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采用Na₂SiF₆作为表面活性剂激光焊接TC4钛合金，通过观察焊缝表面，确定了Na₂SiF₆对TC4钛合金激光焊焊缝表面成形的影响；采用高速摄像技术，观察分析了焊件上方高温光致等离子体形态特征变化；借助光学显微镜观察分析了焊缝熔深和熔宽的变化及微观组织. 结果表明，涂覆Na₂SiF₆活性剂后TC4钛合金激光焊焊缝表面成形良好，可使焊缝熔深增加约0.8% ~ 12%，焊缝表面熔宽降低约10% ~ 29%，能够有效提高焊缝的深宽比；Na₂SiF₆活性剂改善了焊缝微观组织的不均匀性，改变了焊缝上部β柱状晶的结晶方向，细化了焊缝的晶粒尺寸和微观组织.

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同种材质焊接接头弯曲试验特性分析

苏世杰, 王超, 李存军, 刘吉涛, 袁忠

焊接学报. 2019, 40(10): 73-79. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400266

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弯曲试验是评定焊接接头焊接质量的常用手段，但对于如何选择恰当的弯曲直径，不同标准存在较大差异. 文中首先推导了焊接接头弯曲伸长率计算理论公式，并对焊接接头进行了有限元分析，验证了理论公式的正确性；进一步根据分析结果对理论公式进行了修正，分别得出了两种弯曲方法下最小弯曲直径的计算公式；然后对不同规格焊接接头进行了实际的弯曲试验，验证了计算公式的正确性；最后将公式计算结果与中国船级社标准进行了对比，结果表明，船级社推荐的弯曲直径更接近三点弯曲时的计算结果，但当弯曲直径较小时，建议采用辊筒弯曲方法.

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一种钛基钎料钎焊TiAl/GH536的接头界面组织及性能

李小强, 娄立, 屈盛官, 杨超, 李力

焊接学报. 2019, 40(10): 80-85. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400267

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采用Ti-Zr-Fe-Cu-Ni-Co-Mo钎料实现了TiAl合金与GH536合金的有效钎焊连接. 运用SEM，EDS，XRD等手段对钎焊接头的界面组织进行了分析，并检测了钎焊接头的抗剪强度. 结果表明，钎焊接头的典型界面组织由TiAl合金一侧到GH536合金一侧包括Ⅰ层（Ti₃Al + TiAl）、Ⅱ层（Al₃NiTi₂）、Ⅲ层（以AlNi₂Ti为主，并含有富铬（Cr，Ni，Fe）_SS、富镍（Cr，Ni，Fe）_SS和（Ni）_SS + TiNi₃）和Ⅳ层（以富铬（Cr，Ni，Fe）_SS为主，并含有富镍（Cr，Ni，Fe）_SS，AlNi₂Ti和（Ni）_SS + TiNi₃）. 当钎焊时间为10 min时，在1 110 ~ 1 170 ℃的钎焊温度范围内，随着钎焊温度的升高，钎焊接头的抗剪强度先升高后降低. 钎焊温度对原子扩散和金属间化合物的形成有较大的影响，较低或较高的温度都会导致接头强度偏低. 1 150 ℃钎焊10 min获得的接头抗剪强度最高，为183 MPa，接头主要断裂在Ⅱ层.

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高强铝合金PVPPAW焊接参数优化与性能分析

李国伟, 梁亚红, 陈芙蓉, 韩永全

焊接学报. 2019, 40(10): 86-92. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400268

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对10 mm厚7075铝合金板材进行脉冲变极性等离子弧焊，研究了焊接电流和离子气流量的变化对焊缝成形系数的影响规律，确定了较优的焊接参数并获得了成形良好的焊缝，对该焊接接头力学性能进行分析. 结果表明，焊缝成形系数随着焊接电流的增大先减小后增大，随着离子气流量增大逐渐减小，较佳的焊缝成形系数区间为1.1 ~ 1.3，焊接电流比离子气流量对焊缝成形的影响更大. 当脉冲焊接电流为250 A/290 A，离子气流量为2.0 L/min时焊缝形貌较佳，接头焊缝区为树枝状晶，焊缝处的抗拉强度为397.9 MPa，约为母材的67.5%，焊缝的性能较好.

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耗材摩擦焊接过程热力耦合分析

鞠建忠, 任朝晖, 刘大鹏, 刘佳龙

焊接学报. 2019, 40(10): 93-99. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400269

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以AA6061铝合金为试验对象，基于ABAQUS/Explicit建立耗材摩擦焊三维完全热力耦合模型，分析温度场、等效塑性变形场、轴向缩短量和飞边形状，结果表明，焊接温度低于材料熔点为固相连接，焊接过程塑性金属大量挤出，形成蘑菇头形状的飞边，飞边温度处于480 ℃左右；在稳定焊接阶段，前进侧温度高于返回侧，在垂直于焊缝方向上，焊棒高温区大于焊板高温区，温度分布的不均使得涂层边缘处结合不良. 高温区域趋于稳定后，轴向缩短量和时间呈近线性关系，焊接结束时轴向缩短量为7.5 mm，高温区和塑性变形区都集中在摩擦界面附近的堆积区域.

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厚壁结构件电弧增材制造成形方法及工艺

杨壮, 王天琪, 李亮玉, 李天旭

焊接学报. 2019, 40(10): 100-105. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400270

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采用弧焊机器人进行电弧增材制造，对厚壁结构件的增材制造焊接工艺进行研究. 基于传统分层理论，进行算法优化实现对厚壁结构件成形尺寸预测并加以分析，并在此算法基础上引入单焊道成形尺寸神经网络预测模型，提高预制件模型分层精度及实际焊接参数的最优选择；针对带有内孔等特征的厚壁结构件在成形过程中焊缝边缘下塌现象，提出了“边界约束”焊接方式并对层间焊接轨迹进行规划，提高了预制件表面成形质量.最后焊制具有说明性的实体件验证预测算法及轨迹规划的准确性. 结果表明，结构件成形良好，尺寸误差小于1 mm.

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多尺度纳米银烧结接头连接强度及塑性

李昭, 刘洋, 张浩, 孙凤莲

焊接学报. 2019, 40(10): 106-110. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400271

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以低温烧结连接使用的纳米银膏为研究对象，通过计算获得银膏中纳米银颗粒与微米银颗粒的最佳配比并制备复合银膏. 研究了银膏中不同溶剂对接头孔隙形成的影响，对比了纳米银膏与复合银膏硬度、弹性模量及塑性因子. 结果表明，在250 ℃的烧结温度下松油醇和酒精的混合有机溶剂有利于烧结接头质量的提升，其烧结层孔隙率明显低于乙二醇制备的复合银膏烧结接头. 与纳米银膏烧结接头相比，复合银膏烧结层压痕面积较大，硬度与弹性模量较低. 当烧结时间为10 ~ 30 min时，复合银膏烧结层塑性因子高于纳米银膏烧结层.

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天然气管道在役修补焊接过程的数值模拟

刘永滨, 冯立德, 张季娜, 许志武, 李政玮

焊接学报. 2019, 40(10): 111-115,120. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400001-y

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文中采用MSC·Marc软件对天然气管道在役修补焊接过程进行数值模拟. 采用的焊接方式为钨极惰性气体保护焊. 焊接过程中熔池底部未熔化材料受高温后强度降低，管道内部的压力易导致其失效. 温度场分析结果表明，当焊接电流为220 A时，管道内壁温度峰值为1 131 ℃，低于管道材料的熔点，该温度下材料的屈服强度远高于管道内压. 当焊接电流介于240~260 A范围时，容易发生焊透缺陷. 盖板周围为封闭环焊缝，其应力场相比于直焊缝较复杂，模拟结果显示其等效残余应力分布不对称，在焊缝的收弧区域出现峰值，220 A焊接电流下为212.3 MPa. 盖板沿着管道径向方向发生收缩变形，最大变形量为1.79 mm.

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薄板TIG堆焊屈曲变形的预测

郭楠, 余永健, 殷咸青, 杨芳

焊接学报. 2019, 40(10): 116-120. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400272

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针对TIG堆焊所引起的薄板复杂屈曲变形问题，采用基于热弹塑性理论的有限元法建立薄板焊接变形预测模型，提出了数字图像相关法对预测屈曲模型进行试验验证并设计了薄板焊接变形检测试验装置. 结果表明，基于数字图像相关技术的非接触变形检测方法能够全场动态获取堆焊屈曲变形数据，全面验证了焊接变形有限元预测模型，基于高斯热源模型、非线性瞬态热传导边界条件、材料高温性能参数等的热-力耦合热弹塑性预测模型具有较高的精度.薄板焊接变形冷却后呈马鞍形，结合动态温度场与应力场，对揭示焊接马鞍形屈曲变形机理具有重要的意义.

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电子束熔丝成形Ti-6Al-3Nb-2Zr-Mo合金的组织与力学性能

张帅锋, 蒋鹏, 于冰冰, 巩水利, 杨光

焊接学报. 2019, 40(10): 121-126,155. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400273

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试验采用电子束熔丝快速成形方法（EBRM）制备了Ti-6Al-3Nb-2Zr-Mo合金试样，研究了EBRM Ti6321合金化学成分、显微组织、力学性能及冲击韧性. 结果表明，该合金在熔丝成形中Al元素烧损1.0%左右，且合金内部没有元素偏析. EBRM Ti6321合金显微组织为沿沉积高度方向生长、晶贯穿多个沉积层的粗大柱状晶，柱状晶内部以α片层为主. EBRM Ti6321合金x向和z向的室温抗拉强度各项异性系数为2.6%，断裂方式均为韧性断裂. x向和z向冲击韧性均不低于80 J，各向异性系数为3.1%；冲击断口有大量的韧窝，为典型的韧性断裂.

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SAF2507超级双相不锈钢CMT+P熔滴过渡特性

黄瀚川, 徐连勇, 荆洪阳, 吕小青

焊接学报. 2019, 40(10): 127-136. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400274

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采用焊接电信号采集系统与高速摄像系统对SAF2507超级双相不锈钢CMT + P（冷金属过渡 + 脉冲）熔滴过渡过程进行观测研究. 分析了CMT与CMT + P过程在不同送丝速度WFS下的熔滴过渡行为、波形变化机理与能量输入特征，揭示了CMT + P熔滴过渡特性. 结果表明：CMT + P实际波形图与理论上有多处不同；熔滴形状与尺寸、过渡形式、熔池的波动状态、焊丝端部到工件的距离及飞溅等都能影响电压的波动，电压波形图可以用来指导分析熔滴过渡行为；脉冲阶段对热输入起主要影响作用，调节脉冲峰值电流、脉冲基值电流、脉冲个数，可实现热输入的控制.

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K447A + GH4169惯性摩擦焊接头组织与高温力学性能

张传臣, 张田仓, 赵春玲

焊接学报. 2019, 40(10): 137-141. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400275

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针对新型镍基铸造高温合金K447A和变形高温合金GH4169异种材料惯性摩擦焊工艺进行研究，对热处理后接头微观组织和高温力学性能进行试验分析，结果表明，K447A和GH4169惯性摩擦焊接头飞边成形良好，飞边根部无明显缺陷存在；接头焊缝区组织为完全再结晶组织，焊缝组织中的γ''和γ'相热处理后重新弥散析出，K447A侧仅形成了3 ~ 10 μm宽的再结晶区；通过接头高温力学性能试验，结果表明，接头高温拉伸和高温扭转性能断裂位置在K447A母材侧，400 ℃高周疲劳强度达到355 MPa. 在最大应力720 MPa，试验温度400 ℃条件下低周疲劳寿命均超过30 000次.

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2195铝锂合金摩擦搅拌焊接头组织与腐蚀行为

马云龙, 杨子奇, 李劲风

焊接学报. 2019, 40(10): 142-147. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400276

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研究了5 mm厚度2195-T8铝锂合金板材摩擦搅拌焊（FSW）接头不同位置的显微组织、腐蚀电化学行为以及在晶间腐蚀介质中的腐蚀特征. 结果表明，母材为纤维状晶粒组织，而焊核区为晶粒尺寸小于10 μm的完全再结晶组织. 2195-T8铝锂合金母材时效强化相为T1相（Al₂CuLi）和θ'相（Al₂Cu），热力影响区大部分T1相和全部θ'相已重新溶解至基体中，而焊核区所有T1相和θ'相均重新溶解. 从母材至焊核区，电位逐渐增加，相应地FSW接头上表面发生宏观平面电偶腐蚀，焊核区承担阴极电流，而母材部分则承担阳极电流. 在晶间腐蚀介质中，焊核区表面发生程度较轻的均匀腐蚀，母材部分发生深入基体内部的腐蚀.

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TC4钛合金/304不锈钢异种材料蜂窝结构钎焊工艺

邓云华, 岳喜山, 李晓辉, 陶军, 张胜

焊接学报. 2019, 40(10): 148-155. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400277

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采用Ti-37.5Zr-15Cu-10Ni和Ag-28Cu两种钎料分别对TC4钛合金面板/304不锈钢蜂窝芯异种材料蜂窝结构进行了钎焊，对钎焊界面组织和蜂窝结构的力学性能进行了对比分析. 结果表明，Ti基钎料与304不锈钢蜂窝芯箔材界面润湿反应性能较差且Ti基钎料钎缝显微硬度较高，导致钎焊界面强度低，蜂窝拉伸力学性能差. Ag基钎料与304不锈钢蜂窝芯箔材和TC4面板均发生显著的界面反应，钎焊温度830 ℃，保温时间10 min时，蜂窝抗拉强度为10.35 MPa，呈蜂窝芯破坏特征. Ag基钎料蜂窝抗拉强度明显优于Ti基钎料结果，适用于TC4钛合金面板/304不锈钢蜂窝芯异种材料蜂窝钎焊.

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转速对2060铝锂合金RFSSW接头成形及拉剪性能的影响

李帅贞, 邢艳双, 刘雪松

焊接学报. 2019, 40(10): 156-160. https://doi.org/10.12073/j.hjxb.2019400278

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以2060铝锂合金为研究对象，进行了回填式搅拌摩擦点焊试验，研究了不同转速下接头内部成形及其与拉伸性能的关系. 结果表明，点焊接头在不同转速下出现了未完全回填缺陷、孔洞缺陷及向下弯曲的钩状结构. 未完全回填缺陷与孔洞缺陷在低转速与高转速下易出现，钩状结构向下弯曲且随转速的增加其高度先增加再减小. 拉剪载荷随转速的提高先增加再降低；在转速为2 200 r/min时，接头拉剪载荷达到9 800 N. 拉剪试样的断裂方式均为剪切断裂，断裂位置可分为三类：沿搭接界面断裂、沿套筒作用区底部断裂及沿包含两者的混合断裂.

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焊接学报. 2019, 40(10): 161-168.

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2019年, 第40卷, 第10期　
刊出日期：2019-10-25

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2019年, 第40卷, 第10期 刊出日期：2019-10-25

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