2021年, 第42卷, 第8期　
刊出日期：2021-08-25

  

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综述
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  热锻模具电弧增材再制造技术研究进展

  夏玉峰, 滕海灏, 廖海龙, 郑德宇

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 1-13. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0150

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  热锻模具是制造业中的基础工艺装备，是大规模生产的基础。由于其复杂的工作环境，热锻模具内部易产生疲劳裂纹、磨损、塑性变形等失效。将电弧增材技术引入热锻模具修复与再制造可提高模具基体材料的利用率，降低制造成本，提高锻造生产连续性。本文总结了热锻模具的主要失效形式及成因，并通过对现有修复技术比较，得出了电弧增材技术的适用性范围。分析了焊材、工序及工艺因素等对热锻模具再制造质量的影响，结合该技术已取得的进展及面临的技术瓶颈，对热锻模具电弧增材再制造技术的未来研究方向进行了展望：如研究热锻模具再制造专用焊材、匹配低热输入量增材制造工艺、建立电弧增材制造多金属层热锻模具剩余服役寿命预测模型、研发增减材净成形修复设备等。
复合材料
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  GNPs-Cu/Ti6Al4V复合材料热压烧结工艺优化及组织性能

  邹豫, 张剑平, 罗军明

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 14-21. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0067

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  以TC4钛合金粉为基体，石墨烯（GNPs）为增强相，采用真空热压法制备了质量分数为0.3%的GNPs-Cu/Ti6Al4V复合材料。通过正交试验探讨了烧结温度、压力、保温时间对复合材料相对密度、显微硬度和抗压强度的影响。结果表明：烧结温度是影响复合材料相对密度、显微硬度和抗压强度的关键因素，压力和保温时间对其影响较小。最优的烧结工艺为温度1150℃、压力35 MPa和保温时间40 min，此时复合材料的相对密度、显微硬度和抗压强度最佳，分别为99.34%，585.4 HV0.1和2382 MPa。GNPs-Cu/Ti6Al4V复合材料中主要除α-Ti和β-Ti外，还存在TiC和Ti₂Cu相，在其压缩断口有较完整GNPs存在。
有色金属合金材料
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  连续镦粗挤压Mg-Gd-Zn-Zr合金微观组织与力学性能

  王润, 胡耀波, 郑天旭, 董理, 张招斌

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 22-31. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0114

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  将直径分别为60、70和80 mm的Mg-6Gd-5Zn-0.5Zr合金铸锭在400℃、内径为85 mm的挤压筒内镦粗60 s，然后直接挤压为直径16 mm的棒材。利用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、电子背散射衍射（EBSD）、透射电镜（TEM）、室温拉伸试验等研究了连续镦粗挤压态Mg-6Gd-5Zn-0.5Zr合金的显微组织、织构与力学性能。结果表明：铸态合金中W相（Mg₃Gd₂Zn₃相）沿晶界呈连续网状分布。连续镦粗挤压工艺后，合金的晶粒逐渐细化，尺寸更加均匀，第二相破碎为沿挤压流线分布的细小颗粒，且合金中均存在未再结晶区，未再结晶区所占比例随着铸锭直径的增加而减少。镦粗前直径为60 mm的合金连续镦粗挤压后拥有最佳的力学性能：抗拉强度、屈服强度、断后伸长率分别为338 MPa、297 MPa、26.4%。
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  B₄C对Mg-Zn-Y-Mn镁合金微观组织和力学性能的影响

  郝建强, 张金山, 许春香, 王红霞

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 32-39. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0258

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  采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪（XRD）、透射电镜、纳米压痕测试仪和电子万能试验机等研究了B₄C对Mg₉₄Zn_2.5Y_2.5Mn₁合金组织和性能的影响。结果表明：铸态Mg₉₄Zn_2.5Y_2.5Mn₁合金主要由α-Mg、鱼骨状W相和块状18R LPSO相组成；适量B₄C的加入可以有效地细化合金的晶粒，促进LPSO相的形成，抑制W相的产生；当加入0.5 at% B₄C时，合金的显微组织和力学性能为最优，平均晶胞尺寸为20.7 μm，LPSO相的体积分数为22.5%，抗拉强度为256 MPa，伸长率为8.6%。
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  TA15钛合金双道次热压缩变形软化行为及等轴α相组织演变规律

  马庆, 魏科, 唐海兵, 董显娟

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 40-47. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0122

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  对TA15钛合金进行了双道次热压缩实验，研究了该合金在变形温度910、940和970℃，应变速率0.01、0.1和1 s^-1及道次间隙保温时间600、1000、1400、1800和2200 s等不同变形参数下的软化行为，定量计算了相应的等轴α晶粒尺寸及其含量。结果表明：TA15钛合金在双道次热压缩过程中，较高的变形温度和较小的应变速率会促使变形过程中的流动应力减小；在道次间隙保温过程中，材料呈现出了静态软化现象，其静态软化率随着变形温度的升高、应变速率的增大及道次间隙保温时间的延长而增加，且受应变速率的影响程度最大；此外，从合金的微观组织中观察到等轴α相晶粒在道次间隙保温过程中得到了明显的细化，且细化程度与其静态软化呈正相关性。
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  Cu-Ni-Si-Co-Zr合金的热压缩行为

  饶劢攀, 刘勇, 田保红, 张毅, 周孟, 杨鹏飞

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 48-53. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0110

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  利用Gleeble-1500数控动态力学模拟试验机，对Cu-1.56Ni-0.65Si-1.12Co-0.05Zr合金进行热压缩试验，应变速率0.002~10 s^-1，变形温度为600~900℃，总变形量为50%。结果表明：在热压缩过程中，Cu-1.56Ni-0.65Si-1.12Co-0.05Zr合金的流变应力随着变形温度的降低和应变速率的增加而升高，应力在达到峰值之后不再发生明显变化，高温、低应变速率的变形条件更有利于合金的动态再结晶。显微组织观察表明合金的动态再结晶机制为连续动态再结晶和不连续动态再结晶共同作用，析出相主要钉扎在位错和晶界处，能够阻碍位错的运动从而增强基体。
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  难变形高温合金GH4175铸态组织及均匀化工艺

  林莺莺, 于秋颖, 贺晓勇, 东赟鹏, 方爽, 陈由红, 张敏聪

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 54-60. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0115

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  采用热力学计算、光学显微镜、扫描电镜和能谱分析等方法对GH4175合金铸锭进行显微组织、析出相和元素偏析情况分析，并研究了均匀化处理过程中合金组织演变和元素再分配的变化规律。结果表明：GH4175合金铸锭枝晶偏析严重，Nb、Mo、Ti元素偏聚于枝晶间，Nb元素的偏析最为严重，主要析出相为γ'相、M₂₃C₆、MC、Laves相及针状δ相。合金铸锭在1150℃时出现低熔点相熔化现象，在1200℃时出现枝晶初熔。合金铸锭均匀化应采用低温预处理加高温扩散的两段式，经1140℃×10 h+1190℃×30 h均匀化处理后，合金中的有害低熔点相回溶，枝晶偏析基本消除，是比较合理的均匀化工艺。
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  长期时效对FGH96粉末高温合金组织稳定性及性能的影响

  杨杰, 刘光旭, 乔羽, 王庆中, 王文莹, 王晓峰, 邹金文

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 61-68. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0181

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  研究了FGH96粉末高温合金经750℃长期时效1000和3000 h后的晶粒尺寸、晶界形貌、晶粒取向、γ'强化相和碳化物的演变规律及长期时效对合金650℃使用温度下拉伸性能的影响。结果表明：750℃长期时效对合金的晶粒尺寸、晶界形貌和晶粒取向没有明显影响。然而，长期时效后，合金中γ'相形貌、尺寸和分布发生了显著的变化，大尺寸γ'相先长大后分裂再变小，平均尺寸变大、尺寸梯度降低、间距变大，由双峰分布最终演变为单峰分布；形貌由近球形、方状和蝶状先演变为不规则状，最终又演变回近球状、方状与蝶状。未长期时效合金的晶内和晶界处存在大量富含Ti、Nb元素的块状MC型的碳化物，并与MB型硼化物共存，经750℃长期时效3000 h后没有明显变化。而富含Cr元素的M₂₃C₆型小颗粒碳化物经750℃长期时效3000 h后，析出量增加并呈链状分布于晶界。长期时效后，FGH96合金650℃拉伸强度降低，塑性提高，主要原因是合金中的γ'相分裂、粗化及晶界处M₂₃C₆型碳化物析出呈链状分布所致。
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  718Plus合金铸锭的元素偏析及均匀化工艺

  杨浩笛, 周扬, 赖宇, 谢涛

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 69-75. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0081

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  采用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）和能谱仪（EDS）等研究了镍基718Plus合金铸锭的组织特点、元素偏析规律及均匀化过程中枝晶间低熔点偏析相的回溶情况。结果表明：在合金非平衡凝固过程中，Nb和Mo为易偏析元素，在枝晶间形成γ+Laves的共晶相。合金经1150℃×48 h的均匀化工艺处理后，偏析元素扩散均匀，Laves相的回溶情况较为理想，实验结果与利用残余偏析指数δ的计算结果基本一致。
黑色金属合金材料
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  60Mn3Al3Ni2CrVNb调质型低密度钢奥氏体晶粒长大行为

  郭芳辉, 李俊儒, 张鹏飞, 王海龙, 杨国

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 76-83. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0102

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  研究了60Mn3Al3Ni2CrVNb调质型低密度钢的奥氏体晶粒长大行为，并分析了析出相对奥氏体晶粒长大行为的影响机理。结果表明，在不同加热温度下（950~1250℃），随加热温度升高，实验钢的奥氏体晶粒逐渐增大，其中，1100℃以下加热时晶粒生长缓慢，1100℃及以上加热时，晶粒粗化明显，其晶粒粗化温度约为1100℃，此外存在1250℃加热时晶粒再次显著粗化现象。显微组织分析表明碳化铌是影响实验钢奥氏体晶粒长大行为的关键因素，且碳化铌的尺寸具有重要影响，实验钢中存在3种尺寸的碳化铌析出相，分别为小于50 nm、0.2~0.35 μm、大于1 μm。1100℃及以上加热时，尺寸小于50 nm的微小碳化铌析出相固溶，对奥氏体晶界的钉扎作用减弱，是1100℃及以上加热时晶粒粗化的主要原因；1250℃加热时，0.2~0.35 μm的碳化铌析出相固溶，导致1250℃加热时晶粒显著粗化；尺寸大于1 μm的碳化铌析出相即使在1250℃保温12 h也难以溶解。
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  40CrNiMo钢高温低速压缩变形行为及微观组织演变

  霍存龙, 霍元明, 何涛, 贾昌远, 杨万博, 刘克然

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 84-90. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0119

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  在高温低速压缩的条件下，采用Gleeble-3800型热模拟试验机对40CrNiMo钢进行了热模拟试验。研究了40CrNiMo钢在高温（850、950、1050℃）、低应变速率（0.01、0.1、1 s^-1）条件下的变形行为及微观组织演变。分析了峰值应变（σ_p）与温度和应变速率的关系以及流变曲线与加工硬化率关系。分析了温度、应变速率以及不同变形程度对动态再结晶晶粒的影响。结果表明：40CrNiMo钢的流变应力与温度呈负相关，与应变速率呈正相关；流变曲线表现为4种类型：加工硬化型、动态回复型、动态再结晶型以及二次加工硬化型。在变形温度为1050℃，应变速率为0.01和0.1 s^-1的两条曲线上出现了二次加工硬化现象，结合光学显微组织分析了高温低速变形时出现二次硬化的原因是由于再结晶形核后有充足的长大时间，形成了较稳定的等轴晶，变形抗力增加。40CrNiMo钢再结晶晶粒的大小与变形温度成正比，而与应变速率成反比。采用直线截点法测得40CrNiMo钢不同变形程度区的平均晶粒尺寸分别为35.38、59.09和74.12 μm。
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  新型热作模具钢4Cr3Mn1Mo2V的抗铝熔损性能

  黄苏起, 李玲, 吴晓春

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 91-98. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0103

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  使用自主搭建的热熔损设备对4Cr3Mn1Mo2V钢和4Cr5Mo2V（DVA）钢进行动态铝液侵蚀实验。采用电子天平测量了两种钢熔损前后的质量，绘制了其在650℃的铝液中的动态质量损失曲线；采用光学显微镜和扫描电镜对实验钢表面进行观察和分析；利用X射线能谱（EDS）对熔损试样横截面进行成分分析，分析4Cr3Mn1Mo2V钢在铝液侵蚀过程中的失效机理。结果表明：4Cr3Mn1Mo2V钢在铝液中侵蚀60 min后受损程度小于DVA钢；实验钢在与铝液接触的过程形成了Fe-Al化合物层，DVA钢表面化合物层厚度大于4Cr3Mn1Mo2V钢；实验钢迎铝面的失效形式主要为基体氧化剥落，而背铝面的失效形式为Fe-Al化合物层的剥落。
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  盘型悬式绝缘子钢脚材料热处理工艺优化及其低周疲劳性能

  缪春辉, 王万里, 王若民, 陈国宏, 严波, 汤文明

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 99-108. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0077

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  输变电线路盘型悬式绝缘子钢脚的疲劳断裂会导致绝缘子掉串事故的发生，不合理的热处理工艺是钢脚失效的主要原因。针对几种常用盘形悬式绝缘子钢脚金属材料，对其开展淬火+回火及正火热处理试验，采用光学显微镜、扫描电镜、电子万能材料试验机和低周疲劳试验等研究了其显微组织、力学性能和低周疲劳性能，以便获得其优化的热处理工艺。结果表明：淬火加中、低温回火态45、20Mn2、20MnV钢具有高的强度和硬度，但塑韧性及抗低周疲劳性能低。而调质态45、20Mn2、20MnV钢及正火态Q235钢强度、硬度适中，塑韧性显著提高，且抗低周疲劳性能优良。据此，确定了各钢脚用钢的最佳热处理工艺，显著提高绝缘子钢脚在恶劣天气条件下的服役可靠性。
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  Mo添加对低屈强比460 MPa级焊接结构钢组织性能的影响

  刘美艳, 马龙腾, 王彦锋, 杨永达, 马长文, 韩承良

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 109-116. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0068

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  利用光学显微镜、扫描电镜、电子探针、透射电镜等研究了少量Mo添加对460 MPa级焊接结构钢组织性能的影响。结果表明：采用相同轧制与冷却工艺时，添加0.18 mass%的Mo后试验钢的强度提升、屈强比下降、塑韧性小幅降低；Mo在钢中未发生明显偏聚，通过固溶强化提高试验钢的淬透性，有利于在控轧控冷工艺条件下使试验钢获得高比例的针状铁素体组织，组织内部具有较高的位错密度，而未添加Mo的试验钢组织以多边形铁素体为主，位错线分布稀疏；Mo添加后造成试验钢组织中大角度晶界比例由38%降至22%，受载时更易发生裂纹扩展，小幅降低试验钢的冲击韧性；Mo部分进入含Nb析出相中，并改变其团簇状分布形态，使析出物颗粒更加弥散，平均尺寸由212 nm降至62 nm，析出强化增量达到无Mo钢的1.5倍以上。
材料表面改性
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  熔覆电流对CoCrFeNiMo高熵合金涂层组织与耐磨性的影响

  张东宇, 唐景黎, 舒致航, 张顺顺, 黄本生

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 117-124. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0099

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  为了探索制备工艺对高熵合金涂层组织与性能的影响，利用氩弧熔覆方法在Q235钢表面制备了等摩尔比CoCrFeNiMo高熵合金涂层。采用光学显微镜（OM）、扫描电镜（SEM）、能谱仪（EDS）、X射线衍射仪（XRD）等研究了涂层的组织形貌及物相，采用显微硬度计和摩擦磨损试验机分析了涂层的硬度和耐磨性。结果表明：采用氩弧熔覆方法能成功在Q235钢表面制备出厚度在2 mm以上的CoCrFeNiMo高熵合金涂层；靠近涂层顶部，熔覆电流对涂层的组织影响明显；随着熔覆电流的增加，涂层中上部过渡区组织由胞状晶向枝状晶和等轴晶转变，同时出现晶粒细化现象，BCC、FCC两相固溶体逐渐转变到BCC单相固溶体。随熔覆电流的增加，涂层的硬度和耐磨性均先升高后降低，涂层表层硬度最大，向基体方向呈下降趋势。当熔覆电流为200 A时，涂层的表层硬度最高，达626.7 HV0.2，约为Q235基体的4倍，其耐磨性也最好。涂层的磨损机制主要为粘着磨损，熔覆电流为200 A制备的涂层伴随有磨粒磨损。
材料模拟计算
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  ZL205A铝合金淬火过程本构模型及数值模拟

  邓肖峰, 王凯, 石伟

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 125-136. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0128

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  通过等温压缩实验研究了ZL205A铝合金在宽温度范围（2~500℃）和宽应变速率范围（0.001~0.1 s^-1）条件下的塑性变形行为。采用Arrhenius模型、Extended Ludwik-Hollomon（ELH）模型和BP人工神经网络模型描述ZL205A铝合金的流动应力，并应用在ZL205A工件淬火过程有限元仿真中。结果表明：ZL205A铝合金在低温段和高温段有着不同的变形机制，低温段以应变强化为主，在一定温度和应变速率情况下，会出现负应变速率敏感性。在高温段流动应力对应变速率较敏感，体现为正应变速率敏感性。BP神经网络模型相较于其他两个模型，其拟合精度和预测精度都更好，平均拟合相对误差为0.9594%，平均预测相对误差约10%。阶梯件的有限元仿真结果表明采用不同本构模型对阶梯件的应力场的分布影响不大，但是会影响应力场的大小。
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  Alpha钛堆垛层错能的分子动力学计算与影响因素分析

  何东, 姚路, 闵威, 王海波

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 137-143. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0100

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  针对密排六方晶体结构的alpha钛，建立超胞原子模型，采用分子动力学方法，计算了其柱面、基面的广义层错能，揭示了广义层错能沿不同晶向的分布特征，对比分析了不同势函数、边界条件、驰豫方法等因素对alpha钛层错能计算结果的影响。结果表明：基于分子动力学方法计算的alpha钛基面、柱面层错能分别为343.63和476.95 mJ/m²，与第一性原理计算和实验测试结果的趋势吻合；势函数的选择对堆垛层错能的计算结果有着显著的影响；边界条件的类型对计算模型最小尺寸有着不同要求并最终影响计算效率的高低。
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  钛元素强化低碳钢机理的热模拟研究

  鲜康, 霍向东, 方梦龙, 陈松军, 李烈军

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 144-152. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0109

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  为了研究钛元素在低碳钢中的强化作用，利用Gleeble 3800热模拟机对两种实验钢在变形和冷却过程中的组织演变和强化机理进行了对比研究。结果表明：在相同的轧制工艺下，含钛钢及低碳钢的组织均显著细化，钛元素不会使实验钢的晶粒尺寸产生显著的差异；含钛钢在不同工艺下的屈服强度变化规律与沉淀强化效果的走势大体一致，形变诱导析出会同时对含钛钢的细晶强化与沉淀强化效果产生影响，在900℃轧制后保温100 s，随后在600℃等温600 s的含钛钢的屈服强度达到最大值，透射电镜（TEM）照片表明，其室温组织中存在大量3~7 nm的析出相粒子，产生了强烈的沉淀强化效果；钛元素加入低碳钢中，对固溶强化和位错强化影响不大，略微提高了细晶强化效果，高额的沉淀强化效果是含钛钢屈服强度提高的主要原因。
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  考虑几何必需位错非均匀分布的双相钢细观力学行为模拟

  薛轩, 仝大明, 申刚, 杨幸运, 张伦凤, 顾剑锋

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 153-162,179. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0086

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  铁素体（F）-马氏体（M）双相钢在生产过程中由马氏体相变造成的铁素体内部的几何必需位错（GND）会保留在最终的材料组织中，而由GND非均匀分布导致的材料局部硬化效应使得铁素体晶粒内部的性能分布同样呈现非均匀特性。为了量化GND局部硬化效应对双相钢力学性能的影响，本文通过电子背散射衍射（EBSD）实验测定与数据分析确定了储存在双相钢微观组织中的GND分布特征，并进行了参数化处理。使用微观组织重构算法构建了具有F-M和F-F硬化层的双相钢代表性体积单元（RVE）模型，并对双相钢在拉伸变形下的细观力学行为进行了模拟，模拟结果显示的组织变形特征及得到的整体应力-应变曲线与实验结果基本相符。
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  基于数字图像相关技术的X12合金钢高温损伤模型试验验证方法

  陈学文, 白荣忍, 刘佳琪, 杜科学

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 163-169. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0073

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  基于Bonora损伤模型，提出了考虑温度和应变速率的连续高温损伤模型。以X12合金钢为研究对象，采用缺口半径R1.5和R3试样在温度950℃、应变速率0.5 s^-1下进行拉伸试验。利用数字图像相关技术（DIC）捕捉试样的动态裂纹萌生和扩展的图像，并与裂纹位置与开裂顺序的模拟结果进行比较，采用相关系数Rel定量评估了该模型在不同应力三轴度下的准确性。结果表明：缺口半径R1.5和R3试样的模拟结果与DIC试验结果比较吻合，试验与模拟的位移-载荷曲线的相关系数分别为0.973和0.987，说明所建立的X12合金钢高温连续损伤模型可以准确地预测该合金钢在高温条件下的损伤演变行为。
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  M50NiL钢热变形过程中的物理型本构方程及微观组织演变

  刘艳芳, 冀国良, 李雷, 王璐瑶

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 170-179. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0091

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  利用Gleeble-3500型热模拟试验机对M50NiL钢进行了温度为900~1200℃、应变速率为0.01~50 s^-1的热压缩试验，研究了M50NiL钢的热变形行为。结果表明：在本实验条件下M50NiL钢出现了3种组织，即具有变形晶粒和孪晶的微观组织、新形核再结晶晶粒和锯齿状晶粒的微观组织和完全动态再结晶的微观组织。Z参数值越低，动态再结晶组织就越充分，Z参数值越高，越容易形成变形晶粒和孪晶的微观组织。基于位错密度理论和Avrami形核长大动力学建立了M50NiL钢的物理型本构方程，其能够揭示动态回复和再结晶两种物理机制对流动应力的影响规律。预测的流动应力与实验数据具有很好的相关性，表明该本构方程能够准确地描述M50NiL钢在较宽温度和应变速率范围下的动态回复和动态再结晶行为。
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  钛与低碳钢的夹铜电阻点焊接头的特性

  石红信, 赵江辉, 李青哲, 邱然锋

  材料热处理学报. 2021, 42(8): 180-186. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2021-0065

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  为改善接头性能，以100 μm厚的铜箔为中间层对钛与低碳钢Q235进行电阻点焊。观察、分析了接头中各特征区域的微观结构，探讨了焊接电流、焊接时间和电极压力对接头熔核尺寸及抗剪载荷的影响。结果表明：以铜为中间层的钛与低碳钢点焊接头熔核内部与端部分别由Ti-Fe系和Cu-Ti系金属间化合物构成。接头的抗剪载荷随焊接电流、焊接时间及电极压力的增大而呈先增大后下降的变化趋势，接头最大抗剪载荷约为4.2 kN。接头的断裂方式主要呈界面撕裂破坏，熔核内部的Ti-Fe金属间化合物呈脆性断裂，端部的Cu-Ti化合物呈准韧性断裂。