2018年, 第39卷, 第6期　
刊出日期：2018-06-25

  

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复合材料
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  石墨含量对石墨/铝基自润滑复合材料摩擦性能的影响

  叶喜葱, 肖克强, 曹如心, 林咸参, 吴海华, 赵光伟

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 1-6. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0048

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  利用选择性激光烧结（SLS）技术制备蜂窝结构石墨骨架，对蜂窝结构石墨骨架进行固化、浸渍、碳化和镀铜处理，制备蜂窝骨架结构石墨/铝基自润滑复合材料，并研究浸渍工艺和石墨含量对复合材料摩擦系数的影响。研究表明：浸渍工艺使石墨骨架中的孔隙明显减少，随着浸渍次数的增加，骨架中的固化树脂从断链状向网状和面状发展，有利于石墨骨架强度的提高，其中第一次浸渍强化效果最为显著；石墨的添加使复合材料的摩擦系数低于铝基体合金，但随着石墨含量的增加，复合材料稳定磨损阶段的摩擦系数先减少后增加，当石墨含量为10%时，摩擦系数最小，为0.3左右。
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  纳米t-ZrO₂改性C/C复合材料抗烧蚀性能

  刘禺, 赵东林, 迟伟东, 刘辉

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 7-13. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0008

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  在碳纳米管的辅助下制备含锆沥青，利用扫描电镜（SEM）、X射线衍射（XRD）、X射线光电子能谱（XPS）、热重分析（TG）等方法对含锆沥青及其碳化产物进行分析，利用液相浸渍法制备C/C复合材料，并对其进行动态烧蚀实验。结果表明：含锆碳基体内部均匀分布纳米陶瓷微球堆积成的陶瓷层，主要成分为t-ZrO₂；陶瓷相提升了含锆碳基体的抗烧蚀能力；C/C复合材料基体中的陶瓷相在烧蚀过程中烧结为陶瓷层，有效提高了材料的抗烧蚀性能。
有色金属合金材料
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  TA10钛合金高温流变行为及拉伸性能

  苏娟华, 邵鹏, 任凤章

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 14-20. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0041

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  利用Gleeble-1500D热模拟试验机对TA10钛合金在变形温度为800~1050℃，应变速率为0.01~5 s^-1条件下进行拉伸变形，研究合金的流变应力及显微组织，分析其高温拉伸性能。结果表明：变形温度为800~900℃时，流变曲线有明显的应力峰值，软化机制主要是动态再结晶；而变形温度为1000~1050℃时，流变曲线没有明显的应力峰值，软化机制为动态回复；而当变形温度为800℃时，TA10钛合金的应变速率越高动态再结晶的进行程度越低；以（α+β/β）相变点为界，在相变点以下的温度区间，随着变形温度的升高，TA10钛合金的强度和塑性下降；在相变点以上的温度区间，TA10钛合金的强度下降，塑性上升；而在相变点的过渡区间，强度上升，塑性下降。当应变速率一定时，TA10钛合金在温度为800℃时能够获得强度和塑性的较好匹配。
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  锻态TC25G钛合金棒材的显微组织和织构

  刘巧沐

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 21-25. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0045

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  利用光学显微镜（OM）和电子背散射技术（EBSD）研究α+β型TC25G钛合金大规格棒材不同位置的显微组织和晶体取向。结果表明：锻态TC25G棒材不同位置组织和织构不同；表面位置和1/2R位置为双态组织，棒材中心为等轴状初生α相、棒状α板条和β转变组织；棒材表面为α相<0001>//AD和<1120>/<1010>//AD的弱织构，1/2R位置处为<1120>//AD的弱织构，中心位置形成<2022>织构；适当增加β单相区的锻造变形量，细化原始β晶粒并通过控制α+β两相区的终锻温度，降低坯料的温度梯度，提高坯料应变场的均匀性，可提高棒材组织和晶体取向分布的均匀性。
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  Sn元素对生物医用镁合金Mg-4.5Zn-Sn显微组织和耐蚀性能的影响

  王建利, 裴娟, 袁姣娜, 朱美玲, 杨忠, 李建平

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 26-34. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0028

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  采用金属模铸造法制备Mg-4.5Zn-xSn （x=0，1，2，3，4，mass%）合金。利用X-射线衍射仪、扫描电镜、电化学方法和浸泡实验研究Sn元素含量对Mg-4.5Zn合金显微组织和耐蚀性能的影响。结果表明：Mg-4.5Zn合金组织由α-Mg和粗大的（α-Mg+Mg₇Zn₃）共晶体组成；加入2 mass% Sn时合金中生成了少量的Mg₂Sn相，（α-Mg+Mg₇Zn₃）共晶体变为球状，弥散分布在枝晶界上；当Sn含量超过2 mass%时，随着Sn含量的增加Mg₂Sn相数量增多、并长大粗化，部分（α-Mg+Mg₇Zn₃）共晶体转变为三角形状；合金耐蚀性能随Sn含量的增加先变好后变差，Mg-4.5Zn-2Sn合金耐腐蚀性能最好，具有最小的自腐蚀电流密度（149 μA·cm^-2）以及最大的电荷转移电阻（100.3 Ω·cm^-2）和腐蚀膜层扩散电阻（33.88 Ω·cm^-2）。
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  Sr含量对Mg-1Zn-0.3Zr-2Gd-xSr生物镁合金组织和性能的影响

  贺俊光, 郑丽鸽, 文九巴, 徐大召

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 35-41. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0061

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  采用扫描电镜（SEM）、X射线衍射（XRD）、浸泡测试、拉伸试验以及硬度测试研究Sr含量对铸态Mg-1Zn-0.3Zr-2Gd-xSr （x=0，0.1，0.3，0.5，0.7，1，mass%）合金微观组织、腐蚀性能及力学性能的影响。结果表明：添加Sr后，合金析出两种新相Mg₁₇Sr₂和SrZn₅；当Sr含量从0增加到0.3%时，合金的平均晶粒尺寸从175 μm减小到58.33 μm，合金的平均腐蚀速率从2.039 mm/a减至1.102 mm/a，合金的抗拉强度从约为155.9 MPa上升到约为173.5 MPa，断后伸长率从约为8.15%上升至约为13.4%；Sr含量继续增加，合金的平均晶粒尺寸逐渐变大，耐蚀性及力学性能均下降。
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  Mg-1.9Zn-0.9Mn-xNd合金铸态组织与力学性能

  赵亚忠, 彭建, 刘蒙恩, 王正军, 程仁菊

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 42-48. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0050

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  利用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射分析仪、热/力模拟试验机、拉伸试验机等研究了Mg-1.9Zn-0.9Mn-xNd合金铸态组织与性能。结果表明：Mg-1.9Zn-0.9Mn合金组织为α-Mg+α-Mn+MgZn，当含钕量大于0.22 mass%时合金中出现了Mg-Zn-Nd三元合金相T₁（六方晶格）和T₂（斜方晶格）；随含钕量增加，三元合金相数量增大，屈服强度及显微硬度随之增加，但当三元合金相形态由不连续的块状向断网状和网状转变后，受力时晶间产生裂纹，使抗拉强度及断后伸长率降低；在热压缩试验中合金发生了不完全再结晶，钕使峰值应力从50.8 MPa提高到92.4 MPa，并且使动态再结晶晶粒细化。
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  Mg-9Gd-4Y-1Zn-0.5Zr合金的高温蠕变行为

  孟波波, 李全安, 陈晓亚, 李志涛

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 49-54. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0046

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  采用光学显微镜和蠕变实验机研究Mg-9Gd-4Y-1Zn-0.5Zr合金在不同温度和应力下的高温蠕变行为。结果表明：在应力为70~130 MPa范围内，200℃时Mg-9Gd-4Y-1Zn-0.5Zr合金的蠕变应力指数n=1.63，蠕变机制为晶界滑动，250℃时蠕变应力指数n=2.63，蠕变机制为位错滑移；在蠕变温度为200~250℃范围内，应力分别为70、90、110和130 MPa时，合金的蠕变激活能Q_c分别为108.5、118.9、127.6和134.3 kJ/mol；随着温度和应力的增加，合金晶粒长大，合金的蠕变机制由晶界滑动控制转变为位错滑移控制。
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  高铁356铝合金半固态等温处理过程中的组织演变

  林波, 李浩宇, 许锐, 张卫文, 肖华强, 李少波

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 55-61. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0037

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  采用显微组织观察、定量金相分析、扫描差热分析、扫描电镜、X射线衍射研究高铁356铝合金在半固态等温处理过程中的组织演变。结果表明：高铁含量356铝合金合适的半固态等温处理工艺为590℃下保温60 min，此时α（Al）晶粒较圆整，晶粒尺寸为89 μm，形状因子为0.75，液相比率为40%；半固态等温技术可以使β-Fe富铁相由长针状转变为细小短棒状，这主要是归因于高温下富铁相的溶解及断裂。
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  Al-Er-Zr/Hf合金析出相高温粗化行为

  徐静, 文胜平, 刘同辉, 王为, 聂祚仁

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 62-67. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0053

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  将峰时效态Al-Er-Zr/Hf合金依次在450℃、500℃高温退火，探讨Al-Er-Zr/Hf合金析出相的高温粗化行为。结果表明：经450℃退火处理时，Al-Er-Zr/Hf合金硬度明显下降，电导率先下降后上升，且经450℃×100 h退火后的电导率高于峰时效态；再经500℃退火处理时，Al-Er-Zr/Hf合金的硬度及电导率变化均与450℃退火类似，但500℃×100 h退火后的Al-Er-Zr/Hf合金电导率值要低于500℃×100 h退火前；Al-Er-Zr/Hf合金中析出相的粗化过程符合LSW理论，其粗化过程主要受Zr、Hf原子扩散控制；Hf元素的添加能降低析出相的高温粗化速率，而且含量越多，效果越明显。
黑死金属合金材料
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  热处理工艺对新型低温油井管用钢组织和性能的影响

  易善伟, 历长云, 胡小强, 刘宏伟, 郑雷刚, 米国发, 许敬月, 秦卓, 赵子文

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 68-75. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2017-0036

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  借助光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验机等研究了热处理工艺对自主设计的新型高强、高韧、无Ni低温油井管用钢（简称IMR-LS10钢）组织和性能的影响。结果表明：在800~880℃淬火时，随着淬火温度的升高，IMR-LS10钢的平均晶粒尺寸先增大后减小，经650℃回火后的抗拉强度逐渐增大，-45℃低温冲击吸收能量先增大再减小，840℃淬火时达到峰值38.6 J；在880~1000℃淬火时，随着淬火温度的增加，IMR-LS10钢的晶粒尺寸逐渐增大，经650℃回火后的抗拉强度先减小再增大，低温冲击吸收能量逐渐增大；经880℃淬火+200~750℃回火后IMR-LS10钢抗拉强度逐渐降低；回火温度低于500℃时，IMR-LS10钢的低温冲击吸收能量缓慢增加，当回火温度达到550℃时，低温冲击吸收能量达到峰值32.98 J，随后，低温冲击吸收能量出现降低趋势，并在650℃时出现最小值；IMR-LS10钢的最佳调质热处理工艺方案为880℃淬火+550℃回火。
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  一次再结晶取向硅钢中第二相粒子局部密度与晶界的关系

  唐超平, 吴隽, 詹东方, 郭才胜, 贾涓, 祝柏林, 刘静

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 76-82. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0039

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  采用场发射扫描电镜（FESEM）结合电子背散射衍射技术（EBSD）对一次再结晶取向硅钢中的Goss晶粒、黄铜晶粒及其周边相邻晶粒在晶界附近1 μm范围内尺寸大于40 nm的MnS第二相粒子的局部密度与相应晶界的关系进行了统计分析。结果表明：900℃再结晶退火后，Goss晶粒周边出现频次较高的晶粒取向分别为{112}<111>、{111}<110>、{411}<148>和{111}<112>，其中有利于Goss晶粒异常长大的{111}<110>、{111}<112>和{411}<148>取向出现频次之和占总量的57.7%；黄铜取向晶粒周边出现频次较高的则为{111}<110>、{112}<111>、{111}<112>和{411}<148>，其中{111}<110>、{111}<112>和{411}<148>出现频次占总量的68.7%；MnS第二相粒子的局部密度差随晶界组合不同而变化，其中Goss-{111}<110>组合的最大。
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  珠光体含量对蠕墨铸铁高温力学性能和热物理性能的影响

  陶栋, 李建平, 杨忠, 杨通, 马志军, 武岳, 李远

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 83-90. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0060

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  通过不同的热处理方法得到不同组织蠕墨铸铁，研究基体中珠光体含量对蠕墨铸铁不同温度下力学性能和热物理性能的影响。结果表明：珠光体含量为40%~60%时，珠光体的分散度高且分布均匀；随珠光体含量的增加，蠕墨铸铁的硬度、强度、密度和比热增加，塑性韧性、热扩散率和导热降低；当珠光体由5%增加到95%时，蠕墨铸铁500℃的抗拉强度增加，达到320 MPa；屈服强度增加，达到250 MPa，伸长率为4.05%，断面收缩率为1.68%；当珠光体含量小于60%时，蠕墨铸铁的导热随珠光体含量增加缓慢降低，当珠光体含量由5%增加到60%时，100℃的导热系数由48.3 W·m^-1·K^-1降低到47.1 W·m^-1·K^-1。
材料表面改性
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  退火温度对激光熔覆AlFeCrCoNiTi高熵合金涂层组织与性能的影响

  初雅杰, 李晓泉, 李建, 杨帆, 杨少峰

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 91-95. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2017-0263

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  采用激光熔覆法制备AlFeCrCoNiTi高熵合金涂层，研究涂层经600、800和1200℃退火处理后的组织和性能。结果表明：快速凝固抑制了该合金涂层金属间化合物的析出，涂层组织为树枝晶结构，主要由体心立方固溶体（BCC）构成，具有较高的硬度，其平均显微硬度为698 HV；经不同温度退火后，涂层组织长大不明显，硬度没有明显下降，相结构和硬度的高温稳定性好；Fe、Al在枝晶中富集，而Cr、Co、Ni、Ti在枝晶间富集；随着退火温度升高，偏析程度加剧。
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  Fe-Al/Al₂O₃复合阻氚涂层热处理对CLF-1钢组织与性能的影响

  袁晓明, 杨洪广, 迟于喆, 占勤

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 96-102. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0022

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  采用显微硬度测试、X射线衍射、组织观察观察及室温、高温拉伸试验研究了采用粉末包埋渗铝-原位氧化工艺制备的Fe-Al/Al₂O₃复合涂层热处理对CLF-1低活化钢基体微观组织及力学性能的影响。结果表明：经涂层热处理后，CLF-1钢晶粒尺寸约为9.91 μm，组织为板条马氏体，板条宽度约为600 nm；硬度值为222 HV0.2，室温拉伸强度可达723 MPa，伸长率约为24.05%；在600℃下，拉伸强度可达353 MPa，伸长率约为34.4%；涂层热处理工艺对CLF-1钢基体性能影响不大，涂层处理后基体性能满足微观结构与力学的设计指标。
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  锐钛矿氧化层的制备及体外生物活性

  王亚明, 闫焉服, Osaka Akiyoshi, 王广欣, 孙艳艳, 郭帅东, 秦聪慧, 宋永发

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 103-109. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0065

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  将纯度为99.99%的高纯钛在20 mL质量分数为30%的H₂O₂和2 mL 1 mol/L HCl的溶液中在60℃下处理24 h，随后放入400℃马弗炉中保温1 h，表面生成0.9 μm厚的锐钛矿型二氧化钛层。利用X射线粉末衍射仪（XRD）、扫描电镜（SEM）和能谱仪（EDS）对试样的结构形貌和尺寸进行表征，球坑仪用来测二氧化钛氧化层的厚度，IC生物活性P-AES用来检测溶液中Ca离子和P离子浓度的变化。结果表明：在模拟人体液（SBF）中浸泡4 d后，伴随着溶液pH的下降，锐钛矿型二氧化钛表面有磷灰石生成，模拟人体液中阴离子和Ca²⁺之间的离子交换机理被认为有利于磷灰石的形成。
材料模拟计算
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  金刚石/铜复合材料导热性能的数值模拟

  张永杰, 董应虎, 张瑞卿, 任学堂, 储爱民, 陈德志, 陈庆军, 叶志国

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 110-117. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0017

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  通过无压熔渗法制备不同金刚石颗粒粒径的金刚石/铜复合材料，研究了金刚石颗粒体积分数及粒径对复合材料导热性能的影响。采用有限元的方法对金刚石/铜复合材料导热性能进行数值模拟，建立了二维平面四颗粒及多颗粒随机分布复合材料模型，并将数值模拟结果与参考文献试验结果进行对比，同时利用激光热导仪测试了复合材料的热导率，用以验证模型的准确性。数值模拟结果表明：复合材料热导率随金刚石颗粒体积分数及粒径的增加而增加。当金刚石颗粒体积分数小于40%时，模拟结果与实验值较为吻合，在高填充下，模拟值明显高于实验值；当金刚石颗粒粒径为82.5~110 μm时，模拟值与实验值较为接近。当粒径小于66 μm或大于165 μm时，模拟值与实验值存在一定偏差，但整体变化趋势与实验结果保持一致。
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  微波场中铜粉烧结颈形成和晶粒长大动力学

  张剑平, 左红艳, 罗军明, 刘长虹

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 118-123,147. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0018

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  研究了球形铜粉烧结颈形成和晶粒长大过程中的物质迁移机制，分析微波混合加热条件下铜粉及其压坯的烧结动力学。结果表明：在微波混合加热条件下，铜粉烧结颈的形成和晶粒长大方式均以体扩散为主；烧结颈形成阶段的扩散激活能为256 kJ/mol，与纯微波烧结和传统加热方式一致；晶粒长大阶段的扩散激活能为89.8 kJ/mol，介于单模腔和多模腔纯微波烧结的中间，而远低于常规烧结时的扩散激活能。
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  轧辊用Cr5钢静态再结晶行为及元胞自动机模拟

  陈学文, 郭未昀, 周旭东

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 124-132. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2017-0567

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  采用双道次热压缩试验研究Cr5钢在道次间隔时间内的静态再结晶行为，结合静态再结晶物理机制与元胞自动机（CA）法，建立Cr5钢静态再结晶CA模型。基于Eclipse开放式平台，采用Java语言编写CA程序实现了对该钢材静态再结晶行为及微观组织演变的模拟，并与热压缩试验得到的微观组织进行对比。结果表明：随着间隔保温时间的增加，静态再结晶体积分数经历了缓慢增加-急速增加-稳定不变3个阶段，平均晶粒尺寸先快速减小，然后减小幅度减慢，当再结晶体积分数接近100%时，其平均晶粒尺寸又会有小幅度的增加；模拟得到的平均晶粒尺寸与试验得到晶粒尺寸值吻合度较高；同时为了进一步验证所建模型的准确性，对不同应变速率下的静态再结晶动力学进行研究，并与描述再结晶动力学的经典理论（JMAK理论）做了对比，其静态再结晶分数和时间关系曲线呈"S"型，Avrami曲线斜率n在2~3之间，与JMAK理论符合较好。
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  27MnCr5齿轮钢热压缩变形行为及动态再结晶

  庾桃, 刘孟迪, 文辉, 王开, 罗荣, 方飞松, 张靖翊

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 133-139. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0043

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  采用Gleeble-1500热模拟实验机在变形温度为800~1100℃，应变速率为0.1~10 s^-1范围内对27MnCr5齿轮钢进行热压缩实验，研究27MnCr5齿轮钢的动态再结晶行为，构建合金的本构关系和动态再结晶模型，研究变形条件对27MnCr5齿轮钢显微组织的影响。结果表明：变形温度越高，27MnCr5齿轮钢的流动应力越低，动态再结晶体积分数越高；当变形温度升高至1100℃时，晶粒粗化现象很明显，平均晶粒尺寸较大；利用Deform软件对构建的动态再结晶模型进行数值模拟，平均晶粒尺寸误差在20%以内，应力-应变本构关系和动态再结晶模型能较好的预测实验结果。
其他
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  晶化温度对H-TiO₂纳米管阵列微观结构及电化学储锂性能的影响

  李天赐, 李靖巍, 戴梦嘉, 许俊, 刘家琴, 张琪, 吴玉程

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 140-147. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0066

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  采用阳极氧化法制备TiO₂纳米管阵列薄膜（TNTAs），在不同热处理温度下对其进行晶化处理，然后采用电化学氢化法对TNTAs实施氢化改性，获得导电性显著提高的H-TNTAs。利用场发射扫描电镜、X射线衍射、X射线光电子能谱、显微共焦激光拉曼光谱研究了晶化温度对TNTAs和H-TNTAs微观结构的影响，利用电池测试系统，探究晶化温度对TNTAs和H-TNTAs作为锂电负极的电化学性能影响。结果表明：当晶化温度从400℃升高至700℃时，非晶TiO₂逐渐晶化为锐钛矿相，在600℃时发生锐钛矿向晶红石相转变，700℃时管状结构发生破坏；随着晶化温度的升高，TNTAs电极的比容量不断降低；氢化改性后H-TNTAs的比容量和倍率特性均有提升，但是不同晶化温度的H-TNTAs比容量和倍率特性提升幅度不一，主要是由于氢化时引入的Ti³⁺在不同晶体结构TiO₂中浓度和稳定性不同，其中晶化温度为500℃时，单一锐钛矿相、结晶良好的H-TNTAs-500的电化学性能最优，比容量和倍率特性提升最为显著。
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  钨/低活化钢连接用Fe基非晶钎料

  刘天鸷, 王英敏, 魏明玉, 羌建兵, H?ussler Peter, 王建豹, 练友运, 刘翔

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 148-155. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0071

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  采用单辊急冷技术制备Fe₆₀Mn₁₅B_16.67Si_6.33Sn₂非晶箔带，将其作为钎料对DEMO聚变示范堆偏滤器用钨与低活化钢进行了钎焊连接。结果表明：1220℃温度下保温15 min所获得的钎焊接头界面结合良好，无孔洞、裂纹等宏观缺陷，其焊缝组织由单相Fe基固溶体、混合相层（固溶体基体上分布着（Fe，Cr）₃B与FeW₂B₂相）和FeW₂B₂基化合物层3部分构成；基于合金组元的扩散与交互作用，揭示了钎焊接头组织特征与相关形成机制。
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  X70管线钢焊接接头调质处理后的低温冲击韧性

  张侠洲, 陈延请, 王凤会, 张熹, 杨建炜

  材料热处理学报. 2018, 39(6): 156-162. https://doi.org/10.13289/j.issn.1009-6264.2018-0021

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  分别采用手工焊条电弧焊和单丝埋弧焊工艺焊接X70管线钢，对其焊接接头进行调质处理，研究焊接方法对调质处理后X70管线钢焊接接头力学性能、组织形貌、大角度晶界密度等的影响。结果表明：手工焊条电弧焊焊缝中心和热影响区的冲击吸收能量远高于单丝埋弧焊焊缝；单丝埋弧焊焊缝和热影响区组织中的粗大贝氏体板条束、大块状铁素体是降低其冲击吸收能量的主要原因，手工焊条电弧焊焊缝组织中的细小且按不同位向错综排列的针状铁素体以及较高的大角度晶界密度是提高其冲击吸收能量的主要原因。